午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、目 錄一、工程概況-2二、編制依據-2三、地質條件與地基處理-2四、計算書及模板支撐系統圖-3五、模板制作安裝質量要求-17六、支架制作質量要求-18七、安裝拆除的安全技術措施-19八、材料的性能質量要求及材料數量表-19一、工程概況工程名稱：省道xx線（xx大道）xx互通立交至xx港段主線改建工程施工標段工程地點：xx市xx區、xx港區本工程為標段，起點樁號為K42+900至終點樁號為K44+260，該標段長度為1.36km，主要工程數量為路基、路面、綠化工程及菱形互通立交1處(平東大道立交)、橋梁拆除重建一處、橫穿過路的煤氣管道保護涵等工程。 平東大道菱形互通立交注,xx大道主線橋上跨平東2、大道。主線橋起點樁號K43+250。359,橋梁終點樁號為K44+042。299，全長787m,橋寬2x17.25m,下部結構采用薄壁式墩，鉆孔灌注樁基礎。上部結構為現澆預應力混凝土連續箱梁，孔跨布置:（430）+（430）+（430)+（30+37+30)+（330）+（430）+（430）共7聯26孔，其中第四聯跨越平東大道.箱梁第一、二、三、五、六、七聯梁高為1.7m等高連續預應力混凝土箱梁，第四聯上跨平東大道,采用變高連續預應力混凝土箱梁，梁高變化范圍為1。7m2。2m。 現澆連續梁采用滿堂支架施工，選用單幅2代表性截面（如圖)進行支架設計，單幅橋梁支架寬度17。4m,梁底支架最大計算3、高度7.3m，魚腹懸臂板底最大計算高度9.0m，支架座落在原xx大道原混凝土路面上和中分帶填筑土地基上。二、編制依據1、省道xx線xx大道(三期)xx互通立交至xx港段主線改建工程平東大道互通立交段標施工合同;2、省道xx線xx大道(三期)xx互通立交至xx港段主線改建工程平東大道互通立交段標施工設計圖紙；3、公路橋涵施工技術規范JTG/TF50-2011；4、建筑施工模板安全技術規范JGJ16220085、建筑施工碗扣式腳手架安全技術施工規范JGJ166-20086、木結構設計規范GB50057、建筑結構靜力計算手冊三、地質條件與地基處理支架座落在原xx大道原混凝土路面上和中央分隔帶上，原有4、混凝土路面已通車18年，一般路基沉降已完成，本次改建工程在施工樁基承臺挖泥漿池對應的混凝土路面挖除,承臺混凝土完成后分層回填粗砂,水密法振搗密實,其上澆筑200mm厚C15混凝土至原路面標高。當地基為混凝土時，地基承載力可不進行計算保證均勻傳遞荷載。橋梁中心線兩側箱梁魚腹懸臂板支架座落在原路基8m寬中央分隔帶上,據地質報告為填筑土潮濕飽和，大部分稍經壓實，少部分松散欠壓實不均。成分為碎石砂和花崗巖風化圖平均厚4.94m，地基承載力容許值80KPa.施工時先挖除草皮，遷移地下管線進行清基整平，換填粗砂,石屑40cm夯實，其上澆筑20cmC15混凝土同原路面標高。四、計算書及模板支撐系統圖(一）、5、橫隔梁高支模計算取縱橋向13#、14墩橫梁為計算單元體寬200cm，高220cm如下圖。（單位：cm）1、模板支撐系統設計底模采用18mm厚膠合板；上層小楞、下層支承小楞都采用80100mm木枋，間距分別為200mm、600mm;支架采用483.5mm鋼管搭設，行列距為300600mm。模板支撐構件可根據實際情況調整間距，但不允許大于設計間距.2、驗算取值與規定2.1、荷載種類與組合模板及其支架的設計考慮如下荷載: 模板及其支架自重；新澆筑混凝土自重；鋼筋自重；施工人員及施工設備荷載；振搗混凝土時產生的荷載；參與模板及其支架荷載效應組合的各項荷載如下表:2。2、剛度規定結構外露模板及其支架的剛6、度，其最大變形值不得超過模板計算跨度的1/400.2。3、荷載標準值模板及其支架自重標準值 梁模板 0.5kN/新澆筑混凝土自重標準值 24kN/鋼筋自重標準值 梁 2.0kN/施工人員及設備荷載標準值 計算模板及其小楞 2.5kN 計算支承小楞結構構件 1.5kN/ 計算支架立柱 1。0kN/振搗混凝土時產生的荷載標準值 水平模板 2。0kN/2。4、計算模板及其支架時的荷載分項系數3、模板支撐系統驗算3.1、底模驗算計算參數采用930183018膠合板，取600寬度計，。采用80100木枋，,，。模板及其支架自重 q1=0。0005N/mm21.2=0。0006 N/mm2新澆筑混凝土自重7、 q2=0。000024N/mm32200mm1.2=0.06336 N/m2鋼筋自重 q3=0.0000015N/mm32200mm 1。2=0.00528 N/mm2施工人員及設備荷載模板、小楞 均布q41=0.0025N/mm21。4=0。0035N/mm2支承小楞 q42=0。0015N/mm21。4=0.0021 N/mm2支架 q43=0。001N/mm21。4=0.0014 N/mm2振搗混凝土時產生的荷載 q5=0。002N/mm21.4=0。0028 N/mm23.2、模板計算強度計算取600mm板寬計算,小楞間距L=200mm.均布荷載：q=600(q1+q2+q3+q418、+q5）=600(0.0006+0.06336+0。00528+0.0035+0.0028) =45.324 N/mm 剪力: Qmax=qL/2=45。3242002=4532.0 N 剪應力：max=0.4 N/mm2=1。2 N/mm2 彎矩： Mmax = qL2/8 =45.32420028=226620 Nmm則抗彎強度：=7.0 N/mm2彎=11 N/mm2 撓度計算均布荷載q=600（q1+q2+q3）= 600（0。0005+0.00528+0。0044）=34。68N/mm撓度：fmax =0.28 mmf=0。50 mm結論:當小楞間距200mm時，模板能滿足施工要求。9、3。3、上層方木（橫梁向）計算取單元體300x200進行計算，按簡支梁進行受力計算.強度計算均布荷載：q=200（q1+q2+q3+q41+q5）=（0。0006+0。06336+0.00528+0。0035+0.0028）=15.108N/mm剪力： Qmax=qL/2=15.10300=2266.2N剪應力：max=0.28 N/mm2=1。5 N/mm2 彎矩： Mmax =qL2/8=15.1083002=169965Nmm則抗彎強度：=1.3N/mm2彎=13 N/mm2 撓度計算q=200(q1+q2+q3+）=（0。0005+0。00528+0。0044）=15.108N/mm撓10、度：fmax =0.02 mmf=0。75 mm結論：滿足施工要求。3。4、下層方木計算取單元體600600mm進行計算，按簡支梁最不利受力計算。強度計算上層方木間距為a=200mm，本層方木跨度L=600mm，按上層傳下的最大集中荷載計算,即：P=22266。2=4532.4N剪力： Qmax=P=4532.4N剪應力:max=0。6 N/mm2=1。5 N/mm2 彎矩： Mmax =Pa=4532。4200=906480Nmm則抗彎強度：=6.8N/mm2彎=13 N/mm2 撓度計算P=200x300x（0.0005+0。0528+0.0044）=3462.0N =200/600=0。11、33333撓度：fmax =0。4 mmf=1。5 mm結論：滿足施工要求。4、鋼管架計算483。5鋼管截面積，回轉半徑mm，最大高度H=7340mm，步距h=1200mm，頂層橫桿至模板底距離a=600mm，（如下圖）.鋼管自重荷載：G=0。0384 （300+600）ROUNDUP（7300/1200）+1+7300=525N單根鋼管立桿承受的軸向力:P=1。2 G +600300 ( q1+ q2+ q3+ q43+q5）=1.2525+600300(0.0006+0.06336+0。00528+0.0014+0。0028)=13849.2N可調支托承載力:Rb=40000N P，滿足要12、求。已知鋼管截面積A=489mm2,截面回旋半徑i=15。8mm，立桿伸出頂層橫桿的高度a0=600mm，則立桿計算長度:L0= h0+ 2a0=1200+2600=2400mm。長細比：= L0/ i=240015。8=151.9查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ166-2008)附表C可得鋼管軸心受壓穩定系數: =0。301則P/(A)= 13849。20。301489=94N/ mm2 =205 N/ mm2結論：滿足施工要求。5、基底應力計算橫橋向每排鋼管底部墊2根80100mm方木，支撐在原250厚混凝土路面上 ，下為路基、墊層、基底，可保證荷載均勻傳遞，基底應力不再計算13、。(二）、腹板底高支模計算取腹板作計算單元120cm。（如圖）單位：cm1、模板支撐系統設計底模采用18mm厚膠合板；上層小楞、下層支承小楞都采用80100mm木枋，間距分別為20cm、90cm；支架采用483。5mm鋼管搭設，行列距為900300mm。模板支撐構件可根據實際情況調整間距,但不允許大于設計間距。2、模板支撐系統驗算2.1底模驗算計算參數:計算單元面積7502200+450250+（125+200）225+450220+220220=1974625mm2模板及其支架自重 q1=0.0005N/mm21.2=0。0006 N/mm2新澆筑混凝土自重 q2=0.000024N/mm314、1974625mm21.21200mm=0.047391N/mm2鋼筋自重 q3=0。0000020N/mm31974625mm2 1。21200mm =0。00395 N/mm2施工人員及設備荷載模板、小楞 q41=0.0025N/mm21。4=0。0035N/mm2支承小楞 q42=0.0015N/mm21.4=0.0021 N/mm2支架 q43=0。001N/mm21。4=0.0014 N/mm2振搗混凝土時產生的荷載 q5=0.002N/mm21.4=0.0028 N/mm22.2模板計算按簡支梁進行受力計算.強度計算取600mm板寬計算，小楞間距L=200mm。均布荷載：q=60015、（q1+q2+q3+q41+q5)=600（0.0006+0.047391+0。003949+0。0035+0.0028) =34。944 N/mm 剪力： Qmax=qL /2=34。9442002=3494。4 N 剪應力：max=0.32N/mm2=1。4 N/mm2 彎矩： Mmax = qL2/8 =34。94420028=174720 Nmm則抗彎強度：=5。4 N/mm2彎=11 N/mm2 撓度計算均布荷載q=600(q1+q2+q3)= 600（0.00055+0.03949+0.00329）=25.968N/mm撓度：fmax =0。21 mmf=0。5 mm結論：當小楞間16、距200時，模板能滿足施工要求2.3上層方木（橫梁向)計算取單元體900200mm進行計算，按簡支梁進行受力計算.強度計算均布荷載：q=200（q1+q2+q3+q41+q5)=200（0。0006+0.04739+0。00395+0。0035+0。0028） =11。648 N/mm 剪力： Qmax=qL/2=11。6489002=5241。6N 剪應力：max=0.65 N/mm2=1.5 N/mm2 彎矩： Mmax = qL2/8 =11。64890028=1179360 Nmm則抗彎強度：=8.9 N/mm2彎=13 N/mm2 撓度計算均布荷載q=200(q1+q2+q3）= 117、50（0。0005+0。03949+0.00329)=8。656N/mm撓度：fmax =1。1mmf=2。25mm結論：滿足施工要求。2.4下層方木計算取單元體900300mm進行計算，按簡支梁進行受力計算。強度計算上層方木間距為a=200mm，本層方木跨度L=300mm,按上層傳下的最大集中荷載計算，即:P=25241.6=10483.2N剪力： Qmax=P=10483.2N (P作用在立桿邊)剪應力：max=1。31 N/mm2=1.5 N/mm2 彎矩： Mmax =PL /4=10483。23004=786240Nmm則抗彎強度:=5.9N/mm2彎=13 N/mm2 撓度計算P=18、200x900x（0.0005+0。03949+0.00329）=7790。4N撓度：fmax =0.07mm P，滿足要求。已知鋼管截面積A=489mm2,截面回旋半徑i=15.8mm，立桿伸出頂層橫桿的高度a0=600mm，則立桿計算長度:L0= h0+ 2a0=1200+2600=2400mm。長細比：= L0/ i=240015。8=151.9查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1662008）附表C可得鋼管軸心受壓穩定系數： =0。301則P/(A)= 15886.20。301489=108N/ mm2 =205 N/ mm2結論：滿足施工要求.3、基底應力計算橫橋向每排鋼19、管底部墊2根100100mm方木,支撐在原250厚混凝土路面上 ,下為路基、墊層、基底，可保證荷載均勻傳遞,基底應力不再計算。結論:滿足施工要求。(三）、箱體翼緣板底高支模計算箱體取橫橋向箱體寬307.5cm截面為計算單元如圖（單位：cm）.魚腹懸臂底板設計圓弧R550cm（梁高1700）漸變至R400cm(梁高）220cm，為滿足工程進度的要求，此段底模采用木模板制作安裝,為便于施工不改變原設計截面的控制尺寸,將圓弧線改為三段長約120cm折線與原設計線懸臂板截面尺寸相比懸臂板曾厚最大值0.45.3cm平均增厚1.5cm，見下圖。（單位：cm)注：”（括號）”中數字為梁高170cm時尺寸魚腹20、懸臂板厚150mm漸變至440mm小于箱體面板250mm與底板220mm之和為470mm，故魚腹懸臂模板支架采用箱體模板支撐系統計算成果。1、模板支撐系統設計底模采用18mm厚膠合板；上層小楞、下層支承小楞都采用80100mm木枋，間距分別為200mm、900mm；支架采用483.5鋼管搭設,行列距為900600mm。模板支撐構件可根據實際情況調整間距，但不允許大于設計間距。2、底板支撐系統模驗算2。1底模驗算計算參數計算單元面積為： 3075(250+220）+600200+200200=1605250mm2模板及其支架自重 q1=0.0005N/mm21.2=0。0006 N/mm2新澆筑21、混凝土自重 q2=0.000024N/mm3160525030751。2=0。015035N/mm2鋼筋自重 q3=0.000002N/mm3160525030751.2=0。00125N/mm2施工人員及設備荷載模板、小楞 均布q41=0.0025N/mm21。4=0.0035N/mm2集中P4=2500N1。4=3500N支承小楞 q42=0.0015N/mm21。4=0.0021 N/mm2支架 q43=0.001N/mm21。4=0.0014 N/mm2振搗混凝土時產生的荷載 q5=0。002N/mm21.4=0。0028 N/mm22.2模板計算按簡支梁進行受力計算。強度計算取b=622、00mm板寬計算，小楞間距L=200mm。均布荷載：q=b(q1+q2+q3+q41+q5）=600(0.0006+0。015035+0。00125+0。0035+0。0028) =13.911 N/mm 剪力： Qmax=qL/2 =13。911x2002=1391。1N 剪應力：max=0.13 N/mm2=1。2 N/mm2 彎矩： Mmax = qL2/8 =13.91120028=69555 Nmm則抗彎強度：=2。15N/mm2彎=11 N/mm2 撓度計算均布荷載q=（q1+q2+q3）= 600（0.0005+0。00125+0.00104）=8.442N/mm撓度：fmax 23、=0。07mmf=0.5 mm結論：當小楞間距200mm時,模板能滿足施工要求。2.3上層方木計算取單元體900200mm進行計算，按簡支梁進行受力計算。強度計算均布荷載：q=200（q1+q2+q3+q41+q5)=200（0.0006+0.015035+0。00125+0。0035+0.0028） =4。637 N/mm 剪力： Qmax=qL /2=4.6379002=2086。7 N 剪應力:max=0。26 N/mm2=1。5 N/mm2 彎矩： Mmax = qL2/8 =4。63790028=469496Nmm則抗彎強度:=3。52 N/mm2彎=13 N/mm2 撓度計算均布荷24、載q=200（q1+q2+q3)= 200（0。0005+0。01253+0.00104)=2.814N/mm撓度：fmax =0。36 mmf=3。25 mm結論：滿足施工要求。2.4下層方木(橫橋向）取單元體600300mm進行計算，按簡支梁進行受力計算。強度計算上層方木間距為a=200mm，本層方木跨度L=600mm,按上層傳下的最大集中荷載作用于跨中進行計算，即:P=22086。7=4173。4N剪力： Qmax=P=4173。4N 剪應力：max=0.52N/mm2=1。5 N/mm2 彎矩： Mmax =Pa=4173.4x200=834680Nmm則抗彎強度：=6。3N/mm2彎25、=13 N/mm2 撓度計算P=200x900x(0。0005+0。01253+0。00104）=2532.6N=a/L=200/600=0。3333撓度：fmax =x（34x0.33332）=0.29mmf=1.5 mm結論:滿足施工要求。3、鋼管架驗算483.5鋼管截面積，回轉半徑mm，最大高度H=7300mm，步距h=1200mm，頂層橫桿至模板底距離a=600mm，鋼管自重荷載：G=0。0384 （600+900) （7300/1200+1+7300=688.3N單根鋼管立桿承受的軸向力:P=1.2 G +600900 ( q1+ q2+ q3+ q43+q5）=1。2688.3+626、00900（0。0006+0。015035+0。00125+0.0014+0。0028)=12111.9N可調支托承載力:Rb=40000N P，滿足要求。已知鋼管截面積A=489mm2，截面回旋半徑i=15.8mm,立桿伸出頂層橫桿的高度a0=600mm，則立桿計算長度：L0= h0+ 2a0=1200+2600=2400mm。長細比：= L0/ i=240015。8=151.9查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1662008）附表C可得鋼管軸心受壓穩定系數： =0。301則P/（A）= 12211。90。301489=83 N/ mm2 =205 N/ mm2結論：滿足施工要求27、。4、基底應力計算橫橋向每排鋼管底部墊2根100100mm方木,支撐在原250厚混凝土路面上 ,下為路基、墊層、基底，可保證荷載均勻傳遞,基底應力不再計算。(四）、結果匯總五、模板制作安裝質量要求箱梁外模除底板與翼板交匯處的圓角采用鋼模制作外，其余均采用18mm厚酚醛模板。底模下設兩層80x100mm方木，下層方木均支撐在鋼管立柱頂托上。側模設置斜撐并固定在下層木枋上,腹板側模用對拉螺栓拉接。板面平整接縫嚴密,模板制作安裝符合施工規范的要求。1、模板制作安裝精度要求2、模板、支架安裝質量標準六、支架制作質量要求：箱梁支架搭設按批準的“主線箱梁模板支架構造圖”的要求進行安裝，采用碗扣式模板支撐架28、立桿、橫桿構成網格體系幾何不變條件應保證網格的每層，即橫橋向縱橋向均設置一根斜桿,立桿應垂直，節點連接可靠，確保整體穩定，支架制作安裝應符合建筑碗扣式腳手架安全技術規范的要求.1、根據支架實際荷載確定立桿的間距，箱體縱距0。9m,橫距0。6m，步距1.2m；箱梁腹板縱距0.9m，橫距0。3m，步距為1。2m，橫隔梁縱距0。6m，橫距0。3m，步距1。2m。橫向每排立桿設置可調底座，腳墊2根80x100mm方木與混凝土路面密貼,縱橫向掃地水平桿距離地面應小于等于0。35m；立桿上端可調螺桿不應伸出頂層水平桿0。7m，立桿上端采用U型頂托支撐模板底層80x100mm方木底部，方木間用扒釘連接。229、架體立桿垂直度應小于L/500，最大應許偏差應小于100mm,底層水平框架縱向直線度小于等于L/200；橫桿間水平度應小于等于L/400.3、用483.5mm鋼管扣件作斜桿,設置成八字形，每步與立桿扣接，扣接點距碗口節點的距離150mm，當出現不能與立桿扣接的情況時，可與橫桿扣牢，斜桿水平傾角在45o60o之間.4、在支架四周及中間的縱向橫向，由底至頂用483。5mm鋼管連續設置豎向剪刀撐，其間距不大于4.5m，剪刀撐的斜桿每步與立桿扣接，與地面的夾角在45o60o之間.中間每排每列設置八字斜撐。5、支架高度大于4。8m時其頂部和底部均設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐的間距不大于4.8m。6、30、支架與已經澆筑完成的混凝土墩用兩道鋼管井字箍扣結。用扣件式鋼管制作安裝斜桿、剪刀撐應符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范JGJ130-2011的要求。7、支架預壓支架搭設完成后，通過預壓的方式消除支架的地基不均勻沉降，消除支架非彈性變形，驗證支架的承載力,驗證彈性變形參數.預壓荷載為支架承受的箱體混凝土自重及施工荷載之和的120。預壓是分級別加荷載，第一級為60,第二級為100%，第三級為120%，每級相隔時間為12小時。預壓材料采用砂包或水箱，預壓荷重按照箱體荷載分部相應布置,預壓前需設置變形沉降觀測點，每級加載前及加載后需進行觀測并記錄，直至沉降穩定（24小時沉降1mm).8、預拱度設置施31、工預拱度考慮模板支架接頭承壓后非彈性變形2+2+2=6mm卸落設備的壓縮變形2+2=4mm支架地基受載后沉降5mm支架受壓彈性變形按箱底模板方木計算撓度值相加，0.07+0.07+1.22=1。36mm施工設置預拱度近似取值25mm施工時再加設計圖提供的預拱度值 ,并根據支架預壓進行調整。七、安裝拆除的安全技術措施1、搭設和拆除支架必須由專業架子工擔任,并做到持證上崗，凡不適于高空作業者，不得進行支架操作。2、搭設前工程技術負責人按專項方案的要求對搭設和使用班組人員進行安全技術交底,作業班組明確崗位職責和現場安全操作規程。3、架體按立桿、橫桿、斜桿、連柱井字箍的順序逐層搭設,自一端向另一端延伸32、，每次上升高度不大于3m;搭設完成后組織自檢，自檢合格后報監理工程師驗收確認后才能進入下一道工序施工。4、支架拆除應分層拆除，從頂層開始，先搭后拆，后搭先拆。先跨中向支座卸落，拆除的鋼管必須用繩吊下或人工傳遞至地面，嚴禁隨意拋扔,拆除時劃出安全區，設置警戒標志，專人看管。5、搭設和拆除支架時，操作人員必須戴安全帽,系安全帶，穿防滑鞋，使用工具合適完好無損。6、操作層上不得超載,不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件，嚴禁在支架上拉纜風繩或固定其他物件；7、在支架外側，要設欄桿和安全網等防護措施,防止墜物傷人.8、六級及以上大風和雨天、大霧天氣時要停止支架的搭設及搭拆施工作業.9、支架在使用期間，33、要設專人進行檢查和保修，檢查桿件的設置、連接是否符合要求、地基是否積水、底座是否松動、立桿是否懸空、碗扣是否可靠鎖緊、安全防護措施是否符合規范要求。在承受六級及以上大風或大暴雨后必須進行全面檢查，發現問題及時組織人員整改和處理。10、在架體中間和邊角位置各設置1個監測剖面，每個監測剖面布設兩個水平位移監測點，3個沉降觀測點，在澆筑箱梁混凝土過程中實時進行監測，一般監測頻率為1個小時不少于1次。高支模變形允許偏差及監測預警值：11、支架在加載預壓過程中出現異常情況時，立即停止加載,采用可靠措施加固并重新驗算及預壓驗收合格后才能使用。八、材料的性能質量要求及材料數量表1、碗扣架用鋼管規格為483。34、5mm,鋼管壁厚不得小于 3。5 0.025mm.應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T1379392）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092)中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定.2、上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230450的規定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小35、于6mm.并經600650C的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。3、立桿連接外套管壁厚不得小于3。50.025mm，內徑不大于50 mm, 外套管長度不得小于160mm,外伸長度不小于110mm；立桿與立桿連接的連接孔處應能插入12mm連接銷.4、立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施;在碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。5、 構配件外觀質量要求:5.1鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；5.2鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。5。3沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；5.4 各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；5.5 構配件防銹漆涂層均勻、牢固。5。6主要構、配件上的生產廠標識應清晰。