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1、xx醫院一期塔吊基礎施工方案編制： 審核： 審批： 目 錄編制說明11 編制依據12 本施工方案的發放范圍1第一章 工程概況21 人工填土層22 坑、溝底新近淤積層23 全新統上組陸相沖積層24 全新統中組海相沉積層25 全新統下組陸相沖積層26 上更新統第五組陸相沖積層2第二章 塔吊選型31 塔吊選擇及布置32 塔吊基礎選型3第三章 塔吊基礎作法41 QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊樁基的作法42 QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎作法43 塔吊基礎施工4第四章 塔吊電源及接地技術要求51塔吊電源的技術要求52 塔吊接地技術要求5第五章 塔吊安裝驗收512、 組織有關人員學習塔吊使用說明書，熟悉掌握塔吊技術性能。52 根據施工現場情況確定塔吊位置和塔吊安裝高度。53 塔吊安裝機具準備54將電源引入塔吊專用配電箱。55人員組織56 塔吊防雷接地57 沉降觀測6第六章 安全技術要求6第七章 塔吊四樁基礎的計算書91 塔吊型號:QTZ63(5610)92 塔吊型號:QT80E(6010)163 塔吊型號:QTZ120(6313)23編制說明1 編制依據1.1 本工程施工組織設計。1.2 本工程空港國際醫院巖土工程勘察報告(勘察號：2022-652)1.3 本工程施工圖。1.4 PKPM軟件1.5 QTZ120、QTZ80、QTZ63塔吊相關的技術參數設3、計說明1.6 公司相關技術管理辦法。2 本施工方案的發放范圍分公司：技術部；工程部。項目部：項目經理；生產經理；技術經理；商務經理；機電經理；安全經理；工程部；技術部；質量部；安全部；機電部；物資設備部；商務合約部；綜合辦公室。 第一章 工程概況本工程位于空港物流加工區內，本工程場地周圍基本是空場地，周邊運輸除南側東六道未修通，北側東五道和西側規劃支路道路暢通，東側臨近河道，總體周邊環境良好，周邊無建筑物。本工程由醫技部、門診部和住院部組成，地下一層，地上分別為1層、4層、10層。根據xx市勘察院提供的xx保稅區投資有限公司空港國際醫院的巖土工程勘察報告（編號K2022-0400），本工程所涉4、及的各地基土層的特征自上而下分述如下：1 人工填土層全場地均有分布，厚度1.305.00m，底板標高為2.19-1.22m。主要由雜填土和素填土組成。2 坑、溝底新近淤積層厚度1.504.00m，底板標高為-0.91-2.78m，主要由淤泥質粘土、淤泥組成。3 全新統上組陸相沖積層厚度0.401.60m，頂板標高為2.190.78m，主要由粘土組成。4 全新統中組海相沉積層厚度10.7014.70m，頂板受溝坑影響有較大起伏，頂板標高介于1.09-2.78m。主要由淤泥質粘土和主粉質粘土組成。5 全新統下組陸相沖積層厚度水平方向上有較大變化，一般為1.004.30m，頂板標高為-12.93-15、4.24m。主要由粉質粘土粉土及砂性大粉質粘土組成。6 上更新統第五組陸相沖積層厚度9.5012.00m，頂板標高一般為-15.83-17.81m，頂板標高為-19.42-20.85m，主要由粉質粘土組成。第二章 塔吊選型1 塔吊選擇及布置根據本工程的實際情況，安裝3臺QTZ6010塔吊，臂長60m，安裝3臺QTZ5610塔吊，臂長56m，安裝1臺QTZ6313塔吊，臂長63m，安裝位置如下圖所示。塔吊布置示意圖2 塔吊基礎選型根據施工進度要求及現場降水情況，本工程塔吊樁基礎采用混凝土鉆孔灌注樁及鋼筋混凝土承臺結構，基礎頂面與底板頂面平并綜合考慮地下室排水要求。第三章 塔吊基礎作法1 QTZ56、013、QTZ6010和QTZ6313塔吊樁基的作法1.1 樁頂標高（塔吊樁的樁長由后面計算書中提取）塔吊樁樁頂標高（相對標高）為-7.700m，根據巖土工程詳細勘察報告，設計樁底標高以進入層粉質粘土層控制，設計樁底標高（相對標高）為-25.7m，故塔吊基礎樁有效樁長確定為18m（含樁入墊層100mm），樁身混凝土強度為C30，混凝土一直灌注至入承臺0.5m。1.2 樁身配筋（1）樁身直徑為600mm，塔吊樁主筋通長設置為1016。（2）采用6螺旋筋作箍筋，承臺底下2.4m范圍內箍筋間距為200mm，其余箍筋間距為300mm。承臺下設16加勁箍筋，第一道設在樁頂，間距為2m。（3）同截面主筋焊7、接接頭比例不得超過50%，鋼筋接頭采用單面搭接焊10d，錯開接頭35d。2 QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎作法QTZ5610、QTZ6010塔吊基礎采用500050001350鋼筋混凝土承臺，混凝土等級為C35，塔吊基礎頂標高為-6.350m。QTZ6313塔吊基礎采用550055001350鋼筋混凝土承臺，混凝土等級為C35，塔吊基礎頂標高為-6.350m。本工程塔吊基礎考慮預埋地腳螺栓。3 塔吊基礎施工3.1 塔吊基礎樁采用鉆孔灌注樁，將由專業塔吊施工單位施工。施工時將嚴格按照塔吊基礎方案和鉆孔灌注樁的施工工藝施工，確保施工質量。3.2 塔吊樁試塊合格后將開始塔吊基8、礎土方開挖。3.3 采用小型反鏟挖機進行基礎土方開挖，挖至設計基礎底標高以上20cm時，改由人工開挖。3.4 基坑開挖完成后澆筑100mm厚C10素混凝土，周邊支模后再行綁扎鋼筋、澆筑混凝土。3.5 基坑開挖時由施工員現場指揮人、機作業，安全員到現場協調安全工作。3.6 在基礎施工完畢后及時進行回填，加強對混凝土的養護。第四章 塔吊電源及接地技術要求1塔吊電源的技術要求在塔吊基礎旁5米左右設專用配電箱，塔吊電源要求為120KVA；配備200A空氣開關，并將電纜接至塔吊專用配電箱上，并供電。2 塔吊接地技術要求塔吊必須有良好的接地裝置，不能與建筑物接地相連，接地電阻不得超過4歐姆，塔吊的接地不能9、少于兩組，用鍍鋅扁鋼將基礎內鋼筋及塔吊預埋件連接起來，并進行接地，鍍鋅扁鋼與塔吊預埋節的連接必須伸出塔吊基礎頂面。第五章 塔吊安裝驗收1 組織有關人員學習塔吊使用說明書，熟悉掌握塔吊技術性能。2 根據施工現場情況確定塔吊位置和塔吊安裝高度。3 塔吊安裝機具準備16T汽車吊一輛、鉗工常用工具一套、電工常用工具一套、經緯儀一臺、水準儀一套、活動搬手一套、死扳手一套、管鉗兩把、8磅大錘2個、撬棍4把、鋼絲繩及滑鞍兩組、鋼卷尺1個、安全帶6條、安全帽16頂。4將電源引入塔吊專用配電箱。5人員組織塔吊安裝必須要由具有塔吊安裝資質的安裝隊及專業人員負責安裝，工地配合1名電工。6 塔吊防雷接地在樁承臺中預埋10、2根40*4鍍鋅扁鐵，扁鐵與插入承臺的樁主筋通過焊接方式，連接在一起。7 沉降觀測現場基礎做完后，用經緯儀對承臺標高進行監測，每天監測一次，待位移滿足規范要求時進行塔吊安裝。第六章 安全技術要求1所有現場施工人員必須戴好安全帽，高于2m的高空作業，必須系好安全帶。2混凝土振搗手必須佩戴絕緣手套和絕緣膠鞋。3塔吊基礎施工過程中要設專人進行邊坡的監測，發現異常立即停止作業，經處理后方可繼續作業。4塔吊夜間作業必須有足夠照明。5所有操作人員必須持證上崗，嚴格遵守各項安全管理規定及相關的安全操作規程。6塔吊的防雷接地必須符合有關規定。7塔吊在起重作業時必須嚴格執行“十不吊”規定，嚴禁違章作業。7.1指11、揮信號不明不準吊。7.2超過額定負荷或吊物重量不明時不準吊。7.3吊索和附件捆縛不牢或物料裝過滿，不符合安全要求不準吊。7.4斜拉斜掛吊物不準吊。7.5吊件下站人或吊物上站浮放有活動物不準吊。7.6埋在地下物件不準吊。7.7機械安全裝置失靈或“帶病”時不準吊。7.8現場光線陰暗，看不清吊物起落點不準吊。7.9棱刃物與鋼絲繩直接接觸，在其之間要放置墊物保護，無保護措施不準吊。7.10 5級以上大風不準吊。8 工作中休息或下班時，不得將吊物懸掛在空中。9 塔吊在工作中，不允許任何人上下爬梯、檢修及調整機件。10 定期對塔吊個部位進行檢查、維護，發現問題及時處理，嚴防帶病作業。11司機接班時，應對制12、動器、吊鉤，鋼絲繩和安全裝置進行檢查。發現性能不正常時，應在操作前排除。12 開車前，必須鳴鈴或報警。操作中接近人時，亦應給以斷續鈴聲或報警。13 操作應按指揮信號進行。對緊急停車信號，不論何人發出，都應立即執行。14 當起重機上或其周圍確認無人時，才可以閉合主電源。如電源斷路裝置上加鎖或有標牌時，應由有關人員除掉后才可閉合主電源。15 閉合主電源前，應使所有的控制器手柄至于零位。16 工作中突然斷電時，應將所有的控制器手柄板回零位；在重新工作前，應檢查起重機動作是否都正常。17 司機進行維護保養時，應切斷主電源并掛上標牌或加鎖。如有未消除的故障，應通知接班司機。18 有下述情況之一時，司機不13、應進行操作：18.1超載或物體重量不清。如吊拔起重量或拉力不清的埋置物體，及斜拉斜吊等。18.2結構或零部件有影響安全工作的缺陷或損傷。如制動器、安全裝置失靈，吊鉤螺母防松裝置損壞，鋼絲繩損傷達到報廢標準等。18.3捆綁、吊掛不牢或不平衡而可能滑動、重物棱角處與鋼絲繩之間未加襯墊等。18.4被吊物體上有人或浮置物。18.5工作場地昏暗，無法看清場地、被吊物情況和指揮信號等。19 司機操作時，應遵守下述要求：19.1不得利用極限位置限制器停車。19.2不得在有載荷的情況下調整起升、變幅機構的制動器。19.3吊運時，不得從人的上空通過，吊物下不得有人。19.4起重機工作時不得進行檢查和維修。19.14、5所吊重物接近或達到額定起重能力時，吊運前應檢查制動器，并用小高度、短行程試吊后，再平穩地吊運。19.6無下降極限位置限制器的起重機，吊鉤在最低工作位置時，卷筒上的鋼絲繩必須保持有設計規定的安全圈數。19.7 起重機工作時，臂架、吊具、輔具、鋼絲繩、纜風繩及重物等，與輸電線的最小距離不應小于6米。20 為了安全起間，各塔吊有物品時，嚴禁將塔臂伸出施工現場，沒有吊物時，也應盡量避免將塔臂伸出施工現場。21 基槽上邊緣不得堆放材料及雜物。22 發現問題及時處理，嚴防帶病作業。附圖1 QTZ5610、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎定位圖附圖2 QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔15、吊基礎配筋圖附圖3 QTZ5013、QTZ6010和QTZ6313塔吊基礎樁配筋圖第七章 塔吊四樁基礎的計算書1 塔吊型號:QTZ63(5610) 依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2022)。一. 參數信息塔吊型號: QTZ63(5610)塔機自重標準值:Fk1=450.80kN 起重荷載標準值:Fqk=60.00kN 非工作狀態下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.00m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB400 承臺頂面埋深16、: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級別: HRB335 樁入土深度: 18.00m 樁型與工藝: 計算簡圖如下：二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=450.8kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 承臺受浮力：Flk=55-0.5010=-125kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.650.2=0.7617、kN/m2 =1.20.760.351.6=0.51kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.5140.00=20.48kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.520.48 2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.50kN/m2) =0.81.531.951.650.50=1.97kN/m2 =1.21.970.351.60=1.32kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=1.3240.00=52.93kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準18、值 Msk=0.5FvkH=0.552.93 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-200+0.9 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值三. 樁豎向力計算 非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(450.8+843.75)/4=323.64kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75)/4+(858.59+52.931.35)/5.66=488.07kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75-125)/4-(858.59+52.931.35)/5.66=1919、0.45kN 工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450.8+843.75+60)/4=338.64kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75+60)/4+(735.64+20.481.35)/5.66=473.59kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450.8+843.75+60-125)/4-(735.64+20.481.35)/5.66=234.94kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.20、35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450.8+60)/4+1.35(735.64+20.481.35)/5.66=354.58kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450.8+60)/4-1.35(735.64+20.481.35)/5.66=-9.79kN 非工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450.8/4+1.35(858.59+52.931.35)/5.66=374.13kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L21、 =1.35450.8/4-1.35(858.59+52.931.35)/5.66=-69.84kN 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2374.13 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-69.84 3. 配筋計算 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設22、計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=897.92106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0064 =1-(1-20.0064)0.5=0.0064 s=1-0.0064/2=0.9968 As=897.92106/(0.99681300.0360.0)=1924.8mm2 頂部配筋計算: s=167.62106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0012 =1-(1-20.0012)0.5=0.0012 s=1-0.0012/2=0.9968 As=167.62106/(0.99941300.0360.0)=358.4mm2 423、. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇2520，實際配筋面積5854mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇2520，實際配筋面積5345mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=374.13kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁24、軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁 沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35488.07=658.90kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm2 樁縱向鋼筋選擇1012，實際配筋面積1131mm225、八.樁豎向承載力驗算 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土層厚度(m) 極限側阻力標準值(kPa) 極限端阻力標準值(kPa) 土名稱1 4 22 0 非飽和粘性土2 5 29 0 粘性土3 1 47 0 粘性土4 2 58 0 粉土或砂土5 6 54 500 粘性土由于樁的入土深度為18m,所以樁端是在26、第5層土層。最大壓力驗算: Ra=1.88(411+514.5+123.5+229+627)+2500.28=749.27kN 由于: Ra = 749.27 Qk = 338.64,所以滿足要求!由于: 1.2Ra = 899.12 Qkmax = 488.07,所以滿足要求!2 塔吊型號:QT80E(6010)依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2022)。一. 參數信息塔吊型號:QT80E(6010)塔機自重標準值:Fk1=440.02kN 起重荷載標準值:Fqk=80.00kN 非工作狀態下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:27、C35 保護層厚度: 50mm矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB400 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級別: HRB400 樁入土深度: 18.00m 樁型與工藝: 大直徑灌注樁(清底干凈) 計算簡圖如下：二. 荷載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=440.02kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=551.3525=843.75kN 承臺受浮力：Flk=55-0.5010=-125kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=8028、kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 =1.20.800.351.6=0.54kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.5450.00=27.02kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.527.02 2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.50kN/m2) =0.81.551.951.730.50=2.029、9kN/m2 =1.22.090.351.60=1.41kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=1.4150.00=70.28kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.570.28 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-200+0.9 非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值三. 樁豎向力計算 非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(440.02+843.75)/4=320.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75)/4+(1556.92+70.281.30、35)/5.66=612.99kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75-125)/4-(1556.92+70.281.35)/5.66=60.15kN 工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(440.02+843.75+80)/4=340.94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75+80)/4+(1128.01+27.021.35)/5.66=546.83kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(440.02+843.75+31、80-125)/4-(1128.01+27.021.35)/5.66=166.31kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(440.02+80)/4+1.35(1128.01+27.021.35)/5.66=453.45kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(440.02+80)/4-1.35(1128.01+27.021.35)/5.66=-102.44kN 非工作狀態下： 最大壓力 32、Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35440.02/4+1.35(1556.92+70.281.35)/5.66=542.76kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35440.02/4-1.35(1556.92+70.281.35)/5.66=-245.75kN 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2542.76 承臺最大負彎矩: Mx=M33、y=2-245.75 3. 配筋計算 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=1302.63106/(1.00016.7005000.00013002)=0.0092 =1-(1-20.0092)0.5=0.0093 s=1-0.0093/2=0.9954 As=1302.63106/(0.99541300.0360.0)=2796.4mm2 頂部配筋計算: s=589.80106/(1.034、0016.7005000.00013002)=0.0042 =1-(1-20.0042)0.5=0.0042 s=1-0.0042/2=0.9954 As=589.80106/(0.99791300.0360.0)=1262.9mm2 4. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇2520，實際配筋面積6363mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇2520，實際配筋面積6363mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=542.76kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承35、臺的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35612.99=827.53kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身36、截面面積，Aps=282744mm2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm2 樁縱向鋼筋選擇1014，實際配筋面積1540mm2八.樁豎向承載力驗算 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土層厚度(m)37、 極限側阻力標準值(kPa) 極限端阻力標準值(kPa) 土名稱1 4 22 0 非飽和粘性土2 5 29 0 粘性土3 1 46 0 粘性土4 2 58 0 粉土或砂土5 6 54 500 粘性土由于樁的入土深度為18m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.88(411+514.5+123+229+627)+2500.28=748.33kN 由于: Ra = 748.33 Qk = 340.94,所以滿足要求!由于: 1.2Ra = 897.99 Qkmax = 612.99,所以滿足要求!3 塔吊型號:QTZ120(6313)依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T38、 187-2022)。一. 參數信息塔吊型號: QTZ120(6313)塔機自重標準值:Fk1=746.84kN 起重荷載標準值:Fqk=80.00kN 非工作狀態下塔身彎矩:M1=-200kN.m 樁混凝土等級: C30 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm矩形承臺邊長: 5.50m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: HRB400 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.600m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級別: HRB400 樁入土深度: 18.00m 樁型與工藝: 大直徑灌注樁(清底干凈) 計算簡圖如下：二. 荷39、載計算 1. 自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值 Fk1=746.84kN 2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=5.55.51.3525=1020.9375kN 承臺受浮力：Flk=5.55.5-0.5010=-151.25kN 3) 起重荷載標準值 Fqk=80kN 2. 風荷載計算 1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.491.951.730.2=0.80kN/m2 =1.20.800.352=0.68kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.6840.00=27.040、2kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.527.02 2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0.50kN/m2) =0.81.551.951.730.50=2.09kN/m2 =1.22.090.352.00=1.76kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=1.7640.00=70.28kN c. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.570.28 3. 塔機的傾覆力矩 工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=-200+0.9 非工作狀態下，41、標準組合的傾覆力矩標準值三. 樁豎向力計算 非工作狀態下： Qk=(Fk+Gk)/n=(746.84+1020.94)/4=441.94kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375)/4+(1205.54+70.281.35)/5.66=671.86kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375-151.25)/4-(1205.54+70.281.35)/5.66=249.84kN 工作狀態下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(746.84+1020.94+80)/4=461.42、94kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375+80)/4+(1366.41+27.021.35)/5.66=709.98kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(746.84+1020.9375+80-151.25)/4-(1366.41+27.021.35)/5.66=251.72kN四. 承臺受彎計算 1. 荷載計算 不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值： 工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(746.84+43、80)/4+1.35(1366.41+27.021.35)/5.66=613.91kN 最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(746.84+80)/4-1.35(1366.41+27.021.35)/5.66=-55.79kN 非工作狀態下： 最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35746.84/4+1.35(1205.54+70.281.35)/5.66=562.45kN 最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35746.84/4-1.35(1205.54+70.281.44、35)/5.66=-58.33kN 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2613.91 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-58.33 3. 配筋計算 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。 底部配筋計算: s=1227.81145、06/(1.00016.7005500.00013002)=0.0079 =1-(1-20.0079)0.5=0.0079 s=1-0.0079/2=0.9960 As=1227.81106/(0.99601300.0360.0)=2634.0mm2 頂部配筋計算: s=116.66106/(1.00016.7005500.00013002)=0.0008 =1-(1-20.0008)0.5=0.0008 s=1-0.0008/2=0.9960 As=116.66106/(0.99961300.0360.0)=249.4mm2 4. 樁承臺配筋 1) 承臺頂面鋼筋選擇2518，實際配筋面積6346、63mm2 2) 承臺底面鋼筋選擇2518，實際配筋面積6363mm2五. 承臺剪切計算 最大剪力設計值： Vmax=613.91kN 我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故47、可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35709.98=958.47kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm2 樁縱向鋼筋選擇1014，實際配筋面積1540mm2八.樁豎向承載力驗算 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承48、載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土層厚度(m) 極限側阻力標準值(kPa) 極限端阻力標準值(kPa) 土名稱1 4 22 0 非飽和粘性土2 5 29 0 粘性土3 1 46 0 粘性土4 2 58 0 粉土或砂土5 6 54 500 粘性土由于樁的入土深度為18m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.88(411+514.5+123+229+627)+2500.28=748.33kN 由于: Ra = 748.33 Qk = 461.94,所以滿足要求! 由于: 1.2Ra = 897.99 Qkmax = 709.98,所以滿足要求!