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1、目 錄1 編制依據22 工程概況23 施工方案擬定24 施工方案44。1鋼板樁支護施工方案4施工組織44。1。2 施工機械及設備44.1.3 鋼板樁施工54.1。4 質量保證措施64。1.5 安全施工措施74。1.6 文明施工措施84。2 土釘墻支護施工方案84。2.1 施工工藝框圖84。2.2 施工方法84。2.3 原材料114.2。4 施工機械設備114.2。5 勞動組織及安全114。2。6 質量要求125 基坑監測措施135。1基準網的建立135.2 基坑支護變形觀測135。3 觀測方法145.4 基坑周圍建(構）筑物等的監測措施146 施工工期147 計算書147。1 鋼板樁支護計算書2、147。2 土釘墻支護計算書191 編制依據1。1 xx市xx現場場地情況。1.2 與本工程施工、設計相關的規范及標準，如：基坑土釘支護技術規程。1。3 化糞池圖紙和建設單位提供的無動力化糞池平面布置圖相關技術參數及施工要求。2 工程概況xx工程現處于主體結構施工階段,場地內地下室外設計有兩個化糞池(無動力微型生活污水處理池），300T厭氧池、300T生物濾池和200T生物濾池及300T和200T組合氧化溝位于建筑物北側、200T厭氧池位于建筑物西側,均位于原基坑回填范圍內。目前由于北側是進出現場的唯一一條施工臨時道路,如果無動力化糞池在前期進行施工將造成施工道路中斷，無法進行建筑物的結構施工3、，應安排在后期施工（工程交工前）。西側化糞池對施工的影響也較大。兩個化糞池規模分別為300噸/日、201噸/日，由厭氧池+生物濾池+檢查井+氧化溝組成，外網下水管道埋深分別為：300T厭氧池污水入口為:2。74m， 300T生物濾池污水入口為:4.34m； 200T厭氧池污水入口為：-3。03m, 200T生物濾池污水入口為：-4.58m;氧化溝污水入口標高為：3。58m，計算的基坑開挖深度（自目前場地標高)為：(1)、300T厭氧池5.84m,300T生物濾池5.69m.、200T厭氧池5。73m，200T生物濾池5.58m.（2)、組合氧化溝：2.25m根據建設單位于2011年4月19日所4、給的化糞池（厭氧池和、生物濾池、氧化溝）平面布置方案圖，基坑開挖長度約125m，開挖寬度約8.5m。3 施工方案擬定現擬做化糞池(厭氧池、生物濾池、氧化溝)位于建筑物北側（一個厭氧池位于西側)地下室外墻外側原基坑回填范圍,由于北側距地下室外墻9m處為現有200厚砼施工道路，所有施工車輛均要從此道路通行，如果中斷施工道路，將無法進行施工，因此該側化糞池應該在后期進行施工，至少應該在北面西側大門開通后才能施工。西側化糞池外為已有酒店。根據北側場地和土質情況（均為回填土)，以及建設單位要求近期施工的情況,計劃采用鋼板樁支護法.鋼板樁支護法可保住北側施工道路路面（施工期間不能走車和堆放重物)，待土方回5、填后即可恢復通行，不需重新澆注混凝土施工道路，適合在前期施工。西側厭氧池由于位于現有施工道路的位置，根據場地情況，前期不能施工,計劃留到工程后期（工程交工前)再行施工,該處化糞池基坑西側側壁支護計劃采用土釘墻支護（并按1：0.2比例放坡）的施工方法，其余側壁采用放坡開挖，放坡比例1：1，施工時路面混凝土需破除。基坑土方開挖均采用反鏟挖土機和載重汽車自卸，土方外運。針對北側化糞池基坑的以上兩種開挖施工,此處分別按照鋼板樁支護法和土釘墻支護法編制施工方案。平面布置圖如下：AA、BB剖面圖如下：4 施工方案4。1鋼板樁支護施工方案4.1.1施工組織根據鋼板樁支護法的特殊性，對鋼板樁施工部分進行專業分6、包，由專業單位進行鋼板樁的施工，其它自行施工.施工順序為:定位放線鋼板樁壓入分段分層土方開挖加設支撐墊層及底板施工砌筑厭氧池、生物濾池墻體施工頂板回填土到氧化溝墊層底氧化溝施工回填土拔鋼板樁及支撐回填土4.1。2 施工機械及設備機械參數機械名稱型號數量功率使用部位液壓振動錘MIL20001臺安裝于挖掘機上打鋼板樁履帶式單斗挖掘機W-10011臺1M3挖槽、配合樁機作業、吊液壓振動錘震動拔樁機1臺45KW撥鋼板樁氣割機1套切割鋼板樁電焊機XD1-2002臺2KVA鋼板樁接長經緯儀J21臺測量放線水準儀1臺抄平、沉降觀測4.1.3 鋼板樁施工一、材料選擇.本工程采用的工字鋼型號為工36a，插入基坑7、底以下4m.尺寸（mm）截面積A單根（cm2）重量（kg/m）慣性矩Ix截面抵抗矩寬度b高度h腹板厚t1翼緣厚t2單根每米寬單根（cm4）每米寬（cm4/m）單根(cm3)每米寬（cm3/m）3601361015。876。4460199。81579652600877。52922二、鋼板樁檢驗。由于本工程為鋼板樁用于基坑的臨時支護，故不需進行材質檢驗而只對其做外觀檢驗，以便對不符合形狀要求的鋼板樁進行矯正，以減少打樁過程中的困難。外觀檢驗包括表面缺陷、長度、寬度、厚度、端頭矩形比、平直度等內容。檢查中要注意：、對打入鋼板樁有影響的焊接件應予以割除；、有割孔、斷面缺損的應予以補強；、若鋼板樁有嚴重8、銹蝕，應測量其實際斷面厚度，以便決定在計算中是否需要折減。原則上要對全部鋼板樁進行外觀檢查，對不符合要求的鋼板樁需進行矯正。三、鋼板樁吊運及堆放裝卸鋼板樁宜采用兩點吊.吊運時，每次起吊的鋼板樁根數不宜過多,并應注意保護鎖口免受損傷.吊運方式有成捆起吊和單捆起吊、鋼筋捆扎、專人指揮。鋼板樁堆放的順序、位置、方向和平面布置應考慮到以后的施工方便，并按型號、規格、長度施工部位分別堆放，堆放的高度不宜超過2M。四、施工工藝流程基線確定定樁位鋼板樁施打圍檁、角撐、支撐土建施工拔樁五、操作方法、基線確定施工員的在場地上定出各構筑物的位置線，留出以后施工需要的工作面，確定鋼板樁施工位置。、定樁位按順序標明鋼9、板樁的具體樁位，灑灰線標明。、鋼板樁施打采用單獨打入法,即吊升第一支鋼板樁,準確對準樁位，振動打入土中，使樁端進入設計深度。吊第二支鋼板樁，振動打入土中，如此重復操作，直至基坑鋼板樁完成.由于本工程鋼板樁墻精度要求不高，故采用后在轉角處兩側各以10根鋼板樁的寬度來調整軸線實現閉合.如出現部分鋼板樁長度不足，可采用焊接接長，一般用魚尾板焊接法.接長時避免相鄰兩樁接頭在同一深度，接頭位置應錯開1M以上，且宜間隔放置打樁。、圍檁、支撐、角撐（1)、為加強鋼板樁墻的整體剛度，沿鋼板樁墻全長設置圍檁，圍檁用槽鋼或角鋼組成,在池橫斷面用槽鋼連接相對側鋼板樁作為支撐。為穩妥起見，在鋼板樁墻四個轉角上另用槽鋼10、或角鋼做角撐.如右圖所示。（2)、由于基坑開挖較深,在鋼板樁頂部需加設與地下室外墻相連的支撐（地下室外墻用跳板作為支撐面）,采用鋼管對接絲桿頂緊，由于支撐桿太長，容易失穩，采取在于支撐垂直的連系鋼管用直角扣件連接,水平連系鋼管間距為1.5m,并在中間加設豎向支撐，以保證支撐桿平直，防止因自重支撐下彎，內支撐必須隨開挖隨加設，以保證基坑安全（見A-A剖面)。、鋼板樁拔除。土建工程完畢后即進行鋼板樁的拔除。采用振動錘等來進行鋼板樁的拔除,即利用振動錘產生的強迫振動擾動土質，破壞鋼板樁周圍土的粘聚力以克服拔樁阻力,依靠附加起吊的作用將樁拔除。鋼板樁拔除后留下的樁孔，必須即時做回填處理，回填一般用擠密11、法或填入法，所用材料為中砂。4。1。4 質量保證措施（1）、嚴格遵守和執行有關的施工質量規范。（2）、根據ISO9001標準要求，推行全面質量管理,建立質量保證體系，提高全員質量意識,確保質量管理慣徹整個施工過程。堅持質量自檢、互檢、交接檢“三檢”制.(3)、實行質量管理項目部負責制，配置專職質檢員，具體負責質量管理工作。嚴格按項目部管理體系進行施工管理。（4)、鋼板樁施打前必須進行選材，對有變形的進行矯正。(5)、樁端超過基坑底部的深度必須符合本方案要求.4.1.5 安全施工措施(1）、基坑頂周邊設置連續封閉的安全護欄，防止人員墜落。(2）、開挖前，先進行圍檁施工，做好支撐后才能開挖至設計深12、度.（3)、為切實保證施工人員安全，樹立“安全第一，預防為主”的思想，根據國家建設部頒發的安全檢查評分標準制訂具體措施.(4）、建立安全保證體系，除企業已有的機構外，工地設立安全管理機構，工程項目設立安全小組、班組設安全員，形成一個健全的安全保證體系，工地的安全管理機構負責工地日常的安全工作，定期組織安全檢查，對不符合要求的要及時發出整改通知，指導工程項目部和班組安全員的工作,對違章作業者進行批評教育和處罰.（5)、優化安全技術組織措施,包括以改善施工勞動條件，防止傷亡事故和職業病為目的的一切技術措施，如積極改進施工工藝和操作方法，改善勞動條件，減輕勞動強度，消除危險因素，機械設備應設有安全裝13、置。（6)、機械操作人員必須持證上崗,各種作業人員應配帶相應的安全防護用具及勞保用品，嚴禁操作人員違章作業,管理人員違章指揮。(7）、施工中所有機械、電器設備必須達到國家安全防護標準,自制設備、設施應通過安全檢驗,一切設備應經過工前性能檢驗合格后方可使用，并由專人負責,嚴格執行交接班制度，并按規定定期檢查保養.（8)、凡進入現場的一切人員，均要戴安全帽，正確使用“三寶”.要配合公司安全月檢工作,工程項目部要實行周檢，項目點要日檢，施工中應抽檢，及時消除安全隱患。(9)、嚴格執行各項安全操作規程，施工前要進行安全交底，定期進行安全教育，加強工人的安全意識教育.(10)、在主要入口處掛醒目的安全防14、火宣傳語牌.(11)、現場施工用高低壓設備及線路,嚴禁電線隨地走，所有電掣應有門、有鎖，有危險標志。嚴格執行施工現場臨時用電安全技術規范的規定，現場采用“三相五線”制供電，執行“一機一閘一漏電保護開關”制度。所有電器設備及金屬構架均應按規定設置可靠的接零及接地保護,施工現場所有用電設備，必須按規定設置漏電保護裝置，要定期檢查，發現問題及時處理。（12）、加強安全教育和監督，堅持經常性的安全交底制度，提高施工人員的安全生產意識,及時消除事故隱患。(13)、在施工過程中，對地面沉降、支護位要定期觀察測試，加強對支護的監控.（14）、所有施工人員均應掌握安全用電基本知識和設備性能,用電人員各自保護好15、自用設備的負荷、地線和開關箱,發現問題及時找電工解決,嚴禁非專業電氣操作人員亂動電器設備.(15)、配電系統分級配電，本電箱、開關箱外觀必須完整、牢固,防雨防塵。（16）、多機作業用電必須分閘,嚴禁一閘多機和一閘多用，施工現場電纜、電線必須按規定架設，嚴禁拖地和亂拉亂搭。（17)、各種機械要有專人負責維修、保養,并經常對機械運行的關鍵部位進行檢查。(18)、使用機械時，操作員要密切注意機上的儀器、儀表、指針是否超出安全范圍，機體是否有異常振動及發出異響,出現問題應進行停電關機處理,不得擅離職守，隱瞞不報。(19)、設備基礎必須平穩、牢固，基本的錨固、支撐措施必須齊全，不得使用臨時支撐，高大機械16、在多風季節前設纜風繩。4。1。6 文明施工措施（1）、為避免施工現場的混亂現象，現場文明施工劃區域派專人負責，落實崗位責任制，搞好環境衛生工作.（2)、施工現場必須按施工平面圖進行布置，不能隨意改變。(3）、現場材料進場道路保持暢通無阻，排水暢通,無積水，場地整潔、材料堆放整齊，無施工垃圾。4。2 土釘墻支護施工方案4.2。1 施工工藝框圖施工準備開 挖清理邊坡孔位布點成 孔安設土釘注 漿鋪設鋼筋網噴射砼面層開挖下一步4。2.2 施工方法1)、施工準備 （1）、認真學習規范，熟悉圖紙，以書面形式請求業主出據地下障礙物、管線位置圖，了解工程的質量要求以及施工中的監控內容，編寫施工方案。（2）、施17、工前確定基坑開挖線、軸線定位點、水準基點、變形觀測點等，并在設置后加以妥善保護.（3）、組織項目管理小組及專業施工隊伍，對施工人員進行班前技術、安全交底,并完成上報審批程序。（4）、按照施工方案選擇施工機具與工藝，并檢查設備運轉情況，安排現場水、電、照明及施工工作面，材料進場后做好原材料的檢驗與砼、水泥漿的試配。2)、開挖（1)、土釘墻支護應按照施工方案規定的分層深度：第一層2米，第二層22.5米,按作業順序施工，在完成土層作業面的土釘與噴射砼以前，不得進行下一層深度的開挖.分層深度按照邊坡土質以每層一道或兩道土釘為宜，使土釘均勻分布于層間.(2）、當用機械進行土方作業時,嚴禁邊壁出現超挖或造18、成邊壁土體松動，當基坑邊線較長，可分段開挖，開挖長度宜為1020m。(3)、支護分層開挖深度和施工的作業順序應保證修整后的裸露邊坡能在規定的時間內保持自立并在限定的時間內完成支護。盡量縮短邊壁土體的裸露時間，對于自穩能力差的土體如高含水量的粘性土和無天然粘結力的砂土必須立即進行支護。（4)、為防止基坑邊坡的裸露土體發生塌陷，對于易坍塌的土體應因地制宜采用相應措施.（5）開挖過程中如遇到土質與原設計有異常情況時應進行反饋設計。3)、清理邊坡 基坑開挖后,基坑的邊壁宜采用小型機具或鏟鍬進行切削清坡，以達到設計規定的坡度。4）、孔位布點 土釘成孔前,應按設計要求定出孔位并做出標記編號。孔位的允許偏差19、不大于150mm.5)、成孔 根據經驗及現場試驗，一般采用人工洛陽鏟成孔，孔徑、孔深、孔距、傾角必須滿足設計標準，其誤差符合基坑土釘支護技術規程CECS 9697的要求.如出現邊坡土體含水量較大，雜填土較厚,松散砂層等情況而不宜進行人工成孔時，可采用鋼管代替鋼筋，利用機械打入土層，鋼管上可每隔300mm鉆直徑810mm的出漿孔,梅花形布置，并以30角鋼呈倒刺狀焊于孔邊，以防打管時散落土粒堵塞出漿孔，同時增加其抗拔力，鋼管前端做成錐形,以減少打入時的摩擦阻力。成孔過程中如遇障礙物需調整孔位時，不得影響支護安全，成孔后要進行清孔檢查，對塌孔處應及時處理。6）、置釘及注漿（1）、置釘 在直徑832m20、m的級或級鋼筋（本方案取級25mm）上設置定位架，保證鋼筋處于孔中心部位，支架沿釘長的間距為23m左右，支架的構造應不防礙注漿時漿液的自由流動。(2）、注漿 成孔后應及時將土釘鋼筋置入孔中，可采用重力低壓(0。40。6MPa）或高壓（12MPa）方法按配比漿水泥(砂）漿注入孔內。重力注漿以滿為止，但需12次補漿；壓力注漿采用二次注漿法，并在鉆孔口設置止漿塞和排氣孔；注漿導管應先插入孔底,以低壓注漿，同時將導管以勻速緩慢撤出，導管的出漿口應始終處在孔中漿體的表面以下,保證孔中氣體能全部逸出。導管離孔口0.51m時采用高壓注滿，并保持高壓35Min;采用鋼管時應使用高壓注漿，注滿后及時封堵，讓壓力21、緩慢擴散；注漿時需加入早強劑和膨脹劑以提高注漿體早期強度和增大其與孔壁土體的摩擦力。7）、鋪設鋼筋網片鋼筋網片可用直徑68mm盤條鋼筋焊接或綁扎而成,網格尺寸150300mm；本方案采用級8mm鋼筋,網格尺寸采用200mm.在噴射砼之前，面層內的鋼筋網片應牢固固定在邊壁上并符合規定要求的保護層厚度。鋼筋網片可用插入土中的鋼筋固定,在砼噴射下應不出現振動。8)、噴射砼面層(1）、噴射砼強度采用C20。施工順序應自下而上，噴頭與受噴面距離宜控制在 0。81.5m范圍內，射流方向垂直指向噴射面，在鋼筋部位應先噴鋼筋后方，然后再噴填鋼筋前方,防止在鋼筋背面出現空隙.也可在鋪設鋼筋網片之前初噴一次，鋪設22、網片之后再進行復噴，一次噴射厚度不宜小于40mm，噴射砼前應先向邊壁土層噴水潤濕;噴射時應加入速凝劑以提高砼的凝結速度，防止砼塌落.(2)、噴射砼面層厚度采用180mm.為保證噴射砼的厚度，可用插入土內用以固定鋼筋網片的鋼筋作為標志加以控制。當面層厚度超過100mm時應分兩次噴射,每次噴射厚度宜為5070mm。繼續進行下步噴射砼作業時，應仔細清除預留施工縫接合面上的浮漿層和松散碎屑，并噴水使之潮濕，為使砼施工縫搭接方便，每層下部300mm可噴成45的斜面形狀。（3）、噴射砼終凝后2h,應根據當地條件，采取連續噴水養護57d.(4)、土釘墻支護最下一步的噴射砼面層宜插入基坑底部以下，深度不小于 23、0.2m，在基坑頂部也宜設置寬為12m的噴射砼護頂。9）、排水系統（1)、土釘墻支護宜在排除地下水的條件下施工，應采取的排水措施包括地表排水，支護內部排水，以及基坑排水，以避免土體處于飽和狀態并減輕作用于面層上的靜水壓力.（2)、基坑頂部四周可做散水各排水溝，坑內應設置排水溝和集水坑，并與邊壁保留0.51。0m的距離，集水坑內積水應及時抽出.(3)、如基坑側壁水壓較大時,可在支護面層背部插入長度400600mm，直徑不小于40mm的水平導水管,外端伸出支護面層，間距1。52。0m，以便將砼面層后積水排出。4。2。3 原材料(1)、水泥 采用強度等級為32。5MPa的普通硅酸鹽、礦渣硅酸鹽水泥。24、(2)、砂、石子 采用細度模數不小于2。3的中砂和粒徑不大于12mm的細石,砂含泥量不大于3%，石子含泥量不大于2.（3）、鋼筋 級鋼筋，直徑18mm；盤條鋼筋68mm.（4)、外加劑 采用符合有關規范要求的早強劑、膨脹劑和速凝劑。4.2.4 施工機械設備設備名稱型 號數 量用 途空壓機9m3/Min1臺噴射砼及機械錘擊打管用注漿機1。8m3/h1臺土釘注漿用噴射砼機5m3/h1臺噴射砼用切割機普通1臺鋼筋下料，加工土釘鋼筋用經偉儀、水準儀普通2臺放線、監測用洛陽鏟直徑710cm5把土釘墻支護人工成孔用錘擊器自制1臺土釘墻支護機械成孔用電焊機普通2臺鋼筋焊接，加工土釘鋼筋用攪拌機普通1臺攪拌水25、泥(砂)漿用4.2.5 勞動組織及安全1)、勞動組織 每班配置管理人員4名，施工人員1520名。具體如下表：人員配備一覽表人員組成人 數職 責施工隊長1負責組織施工、協調現場技術員1負責施工技術工作及施工安全質量員1負責施工質量材料員1負責組織材料進場及管理班組長1負責指揮具體施工人員的工作電工1負責現場用電焊工2負責鋼筋焊接，制作土體鋼筋、鋼管測量員2負責放線及監測工作鋼筋工68負責鋼筋綁扎成孔工68負責成孔注漿工2負責注漿噴射工2負責噴射砼2)、安全管理除遵守國家有關建筑工程安全操作規程外，還應特別注意以下事項：（1)、所有現場施工人員必須戴安全帽，以防高空墜物傷人及其他意外事故。（2）、26、注漿、噴射砼工人作業時，必須戴防護眼鏡，以防因高壓噴射造成的人身傷害.（3)、電源線的搭接應符合安全要求，電路操作必須有專人負責，禁止非專業人員進行電路操作。（4)、在需要搭接腳手架的施工部位，腳手架應搭接牢靠、穩固，以防止倒塌傷人.(5)、在使用空氣錘進行土釘施工時，施工人員應注意雙手遠離錘頭，以防止錘頭振動傷人。4.2。6 質量要求1）、質量管理技術員負責進行技術交底，按設計施工參數施工,整理技術資料及處理施工時發生的變更情況，及時與設計單位、建設單位聯系；質量員監督施工質量，并作好質量記錄，發現問題及時與技術人員聯系解決。具體操作應執行基坑土釘支護技術規程CECS 9697中的有關規定。27、2)、質量檢驗（1）、原材料檢驗 土釘墻支護施工所用原材料(水泥、砂石、砼外加劑、鋼筋等）的質量要求以及各種材料性能的測定，均應以現行國家標準為依據。(2)、注漿強度及噴射砼強度檢驗 用于注漿時的水泥或水泥砂漿強度用70mm70mm70mm立方體試件經標準養護后測定，每批至少留取3組試件，給出3d和28d強度，注漿強度等級不低于12MPa，3d強度不低于6MPa；噴射砼強度可用100mm100mm100mm立方體試塊進行測定，制作試塊時應將試模底面緊貼邊壁，從側向噴入砼，每批至少取3組試件,強度不低于C20，3d強度不低于10MPa.(3)、噴射砼厚度檢驗 可采用鑿孔法作為檢查依據，也可用砼厚28、度標志或其他方法檢查，有爭議時以鑿孔法為準。檢查數量為每批100m2取一組，每組不少于3個點，其合格條件可定為:全部檢查處厚度平均值應大于設計厚度，最小厚度不應小于設計厚度的80%。3）、施工監測 土釘墻支護的施工監測至少應包括下列內容:(1）、支護位移的測量。（2)、地表開裂狀態（位置、裂縫寬度)觀察。（3)、附近建筑物和重要管線等設施的變形測量和裂縫觀察。(4）、基坑滲漏水和基坑內外的地下水位變化.監測過程中應特別加強雨天各雨后的監測,以及對各種可能危及支護安全的水源進行仔細觀察。在支護施工階段，每天監測不少于12次，在完成基坑開挖，變形趨于穩定的情況下,可適當減少監測次數.施工監測過程應29、持續至整個基坑回填結束，支護退出工作為止.5 基坑監測措施5。1基準網的建立 為了科學地預測基坑支護的穩定和周邊環境的變化，及時預報和提供準確可靠的變形數據，因此建立基坑支護施工變形與沉降觀測網，定期進行變形沉降觀測。5.2 基坑支護變形觀測 (1）基坑支護水平位移觀測 在基坑邊坡頂上布置基線（每基坑邊一條）,每條基線上設13個變形觀測點，同時又作為沉降觀測點。 （2)基坑支護沉降觀測利用廠區北側的高程水準控制點作為沉降觀測的起算點，與基坑周邊淺埋基礎建（構）筑物、基坑邊、重要管線監測點一起構成基坑支護沉降觀測網。5.3 觀測方法 （1）水平位移觀測 分別在基線點四個角上設站，用J2型經緯儀觀30、測四邊網的水平角度（四邊形內角)，檢查基線點是否發生位移，在基線點正確無誤的情況下，同時在四角測端上分別以對應的相鄰角點定向，并觀測定向基線上各預埋點的水平位移量初始讀數. （2）沉降觀測 對基坑邊上的各點及周邊點建立的沉降觀測網的測量方法為：首先自遠離基坑的水準控制點開始觀測，引測至基坑周圍后，按編定的各點觀測次序依次觀測，最后測至另一水準控制點符合，觀測儀器采用S3型水準儀.5.4 基坑周圍建(構）筑物等的監測措施 本工程對基坑周邊30米范圍內的所有建（構）筑物進行監測，并特別對臨近坑邊6軸西側范圍內建（構）筑物，加強監測力度。具體監測措施是: （1）對建(構）筑物，定期進行沉降變形觀測.31、 （2）施工前，了解地下管線的分布情況，對整個場地的地下管線進行摸底，并在地面投影其軸線走向，布置變形觀測點進行監測；對某些變形要求較高及緊鄰基坑開挖邊緣的重要管線，預先做好加固處理措施.6 施工工期本工程鋼板樁壓入施工工期計劃為4天,化糞池等施工工期為7天，鋼板樁拔出工期為2天，土釘墻(含填方開挖)施工工期為7天。7 計算書7。1 鋼板樁支護計算書一、編制依據本計算書的編制參照建筑基坑支護技術規程（JGJ12099），土力學與地基基礎（清華大學出版社出版)等編制。二、參數信息重要性系數：1.00； 開挖深度度h：5。00m；基坑外側水位深度hwa：6m; 基坑下水位深度hwp：6.00m；樁32、嵌入土深度hd：4m； 基坑邊緣外荷載形式：荷載滿布土坡面上均布荷載值q0：2。00kN/m;懸臂板樁材料：36a號工字鋼； 彈性模量E:206000N/mm2；強度設計值fm：205N/mm2； 樁間距bs:0.20m；截面抵抗矩Wx：875cm3； 截面慣性矩Ix：15760.00cm4；基坑土層參數：序號 土名稱 土厚度 坑壁土的重度 內摩擦角 內聚力 浮容重 （m) (kN/m3） （） （kPa) （kN/m3)1 填土 4 17。3 5。6 17.2 17。5 2 淤泥質二8.6 17。3 5.6 17。2 17。5 3 淤泥質二14。5 20.5 12。1 66.8 20。8 三33、土壓力計算 1、水平荷載(1)、主動土壓力系數：Ka1=tan2（45- 1/2）= tan2（455.6/2）=0.822;Ka2=tan2（45 2/2）= tan2（45-5.6/2）=0.822；Ka3=tan2（45- 3/2）= tan2(455.6/2）=0。822;(2)、土壓力、地下水以及地面附加荷載產生的水平荷載:第1層土：0 4米；a1上 = -2C1Ka10.5 = 217。20.8220。5 = 31。192kN/m2；a1下 = 1h1Ka12C1Ka10.5 = 17。340。822217。20.8220.5 = 27.348kN/m2; 第2層土：4 6米；H34、2 = ihi/2 = 69。2/17。3 = 4；a2上 = 2H2+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka2-2C2Ka20.5 = 17。34+2+00。822-217.20。8220.5 = 27。348kN/m2；a2下 = 2（H2+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka22C2Ka20.5 = 17.3(4+2)+2+00.822-217。20.8220。5 = 55.795kN/m2；第3層土：6 9米；H3 = ihi/3 = 103。8/17。3 = 6；a3上 = 3H3+P1+P2a2/(a2+2l2)Ka3-2C3Ka30.5 = 17.36+2+00.8222135、7。20.8220。5 = 55。795kN/m2；a3下 = 3H3+P1+P2a2/（a2+2l2)Ka32C3Ka30.5+h3Ka3+0。5wh32 = 17。36+2+00.822-217。20.8220。5+17。530。822+0.51032 = 143。96kN/m2；(3)、水平荷載:Z0=(a1下h1)/（a1上+ a1下）=（27。3484）/（31。19227.348）=1.869m；第1層土：Ea1=0。5Z0a1下=0.51.86927.348=25。552kN/m；作用位置：ha1=Z0/3+hi=1。869/3+5=5。623m；第2層土:Ea2=h2(a2上+36、a2下)/2=2(27.348+55。795)/2=83.143kN/m；作用位置：ha2=h2（2a2上+a2下)/(3a2上+3a2下）+hi=2(227。348+55。795）/(327。348+355。795)+3=3.886m；第3層土：Ea3=h3（a3上+a3下)/2=3(55.795+143。96)/2=299.633kN/m；作用位置：ha3=h3(2a3上+a3下)/(3a3上+3a3下）+hi=3（255。795+143。96)/(355。795+3143。96)+0=1.279m；土壓力合力：Ea= Eai= 25.552+83。143+299。633=408.327k37、N/m；合力作用點:ha= hiEai/Ea= (25.5525。623+83.1433。886+299.6331.279）/408.327=2。082m；2、水平抗力計算（1）、被動土壓力系數：Kp1=tan2（45+ 1/2)= tan2（45+5。6/2）=1。216;Kp2=tan2（45+ 2/2）= tan2（45+5。6/2）=1。216；（2）、土壓力、地下水產生的水平荷載：第1層土：5 7米；p1上 = 2C1Kp10.5 = 217.21。2160。5 = 37。938kN/m；p1下 = 1h1Kp1+2C1Kp10.5 = 17.321.216+217。21.2160。38、5 = 80.021kN/m;第2層土：7 10米;H2 = H1 = 6;p2上 = 2H2Kp2+2C2Kp20。5+h2Kp2+0.5wh22 = 17。361。216+217。21.2160。5+17。511.216+0.51012 = 190。471kN/m;p2下 = 2H2Kp2+2C2Kp20.5+h2Kp2+0。5wh22 = 17.361.216+217.21。2160。5+17.541.216+0.51042 = 329。326kN/m；（3）、水平荷載：第1層土：Ep1=h1(p1上+p1下)/2=2（37.938+80。021）/2=117。959kN/m；作用位置：39、hp1=h1（2p1上+p1下)/(3p1上+3p1下)+hi=2(237.938+80。021)/（337。938+380。021）+3=3。881m；第2層土:Ep2=h2(p2上+p2下)/2=3(190。471+329。326)/2=779。696kN/m；作用位置：hp2=h2(2p2上+p2下）/(3p2上+3p2下)+hi=3（2190。471+329.326)/（3190。471+3329.326）+0=1.366m；土壓力合力：Ep= Epi= 117.959+779.696=897。654kN/m;合力作用點：hp= hiEpi/Ep= （117。9593.881+779。40、6961.366）/897.654=1。697m；四、驗算嵌固深度是否滿足要求根據建筑基坑支護技術規程（JGJ 12099）的要求，驗證所假設的hd是否滿足公式;hpEpj - 1。20haEai 01。70897。65-1。21。002。08408。33=503.10；滿足公式要求！五、抗滲穩定性驗算根據建筑基坑支護技術規程（JGJ 120-99)要求，此時可不進行抗滲穩定性驗算!六、結構計算1、結構彎矩計算 彎矩圖（kNm） 變形圖(m）懸臂式支護結構彎矩Mc=126。89kNm；最大撓度為:0。06m；2、截面彎矩設計值確定：M=1。250Mc截面彎矩設計值M=1.251.00126。841、9=158.61;0-為重要性系數，按照建筑基坑支護技術規程(JGJ12099），表3。1。3可以選定。七、截面承載力計算1、材料的強度計算：max=M/（xWx)x-塑性發展系數,對于承受靜力荷載和間接承受動力荷載的構件，偏于安全考慮，可取為1.0;Wx-材料的截面抵抗矩： 875。00 cm3max=M/(xWx）=158。61/(1。0875。00103）=181。27 MPamax=181.27 MPa1。30 滿足要求！ 標高 1.000 m第 2 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 1。5171.30 滿足要求！ 標高 2.500 m第 3 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 42、1.9201。30 滿足要求! 標高 4。000 m第 4 步開挖內部整體穩定性安全系數 Fs= 2。0381。30 滿足要求！ 標高 -5。000 m四、抗滑動及抗傾覆穩定性驗算 （1）抗滑動穩定性驗算抗滑動安全系數按下式計算： 式中,Eah為主動土壓力的水平分量(kN）； f為墻底的抗滑阻力(kN），由下式計算求得: 為土體的滑動摩擦系數； W為所計算土體自重（kN) q為坡頂面荷載（kN/m2)； Ba為荷載長度； Sv為計算墻體的厚度，取土釘的一個水平間距進行計算1級坡：由于主動土壓力的水平分量Eah為零,所以1級坡滿足要求!（2)抗傾覆穩定性驗算抗傾覆安全系數按以下公式計算： 式中，MG-由墻體自重和地面荷載產生的抗傾覆力矩，由下式確定 其中，W為所計算土體自重（kN)其中，q為坡頂面荷載(kN/m2)Bc為土體重心至o點的水平距離；Ba為荷載在B范圍內長度；b為荷載距基坑邊線長度;B為土釘墻計算寬度;ME由主動土壓力產生的傾覆力矩,由下式確定 其中，Eah為主動土壓力的水平分量（kN）；lh為主動土壓力水平分量的合力點至通過墻趾o水平面的垂直距離。1級坡：由于主動土壓力產生的傾覆力矩ME為零，所以1級坡滿足要求！