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1、目 錄1、 編制依據22、 工程概況23、 后澆帶模板體系34、 驗算65、 后澆帶砼澆筑186、 安全生產、現場文明施工要求 197、 附圖201、編制依據1.1xx大廈施工合同文本1.2xx省工業設計研究院設計的圖紙1。3混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GBJ502042002）1.4建筑工程施工質量驗收統一標準 (GBJ50300-2001）1。5建筑施工計算手冊 1.6鋼筋混凝土高層建筑結構設計及施工規范 （JGJ3-91）1.7混凝土強度檢驗評定標準 （GBJ10787)2、工程概況xx大廈位于xx市xx區城北中心位置，西至39-2號地塊,南至三環路,東至觀山路，北至規范道路。工程2、東西長為100。8米，南北寬為43。8米,建筑面積4.2378萬平方米。工程地下一層，為地下車庫，地上二十四層,其中一、二層為裙房，三二十四層為商務辦公用房。本工程為框剪筒體結構,底板為梁板式筏板基礎,地上結構構件為柱和梁及電梯井、樓梯井筒體。地下一層層高為5。4米，一層層高為5。4米，二層層高為5。1米，三層以上層高為3。8米。本工程占地面積較大，東西軸線間距離為100.8米，南北軸線間距離為43.8米。為減少砼施工過程中的溫度應力和消除部分砼伸縮應力，一層地下室34軸，67軸，12-13軸間設置三道南北向伸縮后澆帶,裙房一至二層6-7軸，12-13軸間設置二道南北向伸縮后澆帶。 后澆帶寬13、000mm，厚度同墻、梁、板厚度。筏板砼為C35S6，后澆帶砼比同部位砼高一個等級。3、后澆帶模板體系1）底板后澆帶支模按附圖進行，方法為：根據圖紙設計位置，放出后澆帶位置線，在邊線內側抹50mm寬，50mm高（東西向后澆帶）或75mm高（南北向后澆帶)C25細石砼埂(筏板鋼筋為先布置25200南北向鋼筋)，以防止筏板砼砂漿從下層鋼筋網片下滲入后澆帶內。綁扎筏板、地梁及設計加強筋，然后在后澆帶中心線的一側,沿后澆帶立支一個高30cm的鋼筋網片，網片上下各放置一根12鋼筋，兩根鋼筋之間用12的立筋連接，立筋間距100，每1000范圍內將立筋和筏板鋼筋焊接750mm長12斜撐，以固定網片。網片立好4、后，將雙層20目鋼絲網固定在鋼筋網片上，再焊接3330mm止水鋼板，同法固定止水鋼板上半部鋼絲網，上層鋼筋網片上綁扎50mm厚帶鋸齒型木條，阻擋筏板上層鋼筋網片以上砼漿.2）地下室外墻后澆帶，因工程要先回填土，然后再補澆后澆帶。墻體砼澆筑后,后澆帶外側部分模板拆除,采用預制80mm厚C20砼板，通過和外墻預埋鋼板焊接后封閉外墻外側,預制板之間用1:2水泥砂漿嵌縫。如圖：3）梁、板后澆帶 在通過后澆帶的梁頭兩側各200處根據設計設置獨立定型支撐,該豎向獨立支撐直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨立支撐在第一次支模時，支撐頂面頂板標高設同梁底標高，頂板作該部位梁底的模板使用,墊一層油氈防止支撐頭與梁底5、模之間的縫隙漏漿,撐桿下端支在樓板或底板上。平臺及梁模板拆除后,獨立支撐即作為后澆帶的臨時支撐，直至結構砼伸縮及建筑物沉降穩定后,二次支后澆帶模板并澆筑后澆帶砼，按規范留置同條件試塊，在砼達到設計強度后拆除后澆帶部位模板。上下層獨立支撐立桿必須在同一條中心線上，以免荷載破壞樓板結構。豎向獨立支撐平面設置原則為:凡與后澆帶相交的梁底均在后澆帶兩側各設一根，獨立支撐在各層平面位置相同，以使上下層立桿上下中心線對齊.1、地下一層部位，因層高為5.4米，層高較高，頂板為200mm厚，框架梁及次梁截面較大，選用槽鋼18a（允許荷載4060KN，允許高度39006000mm）格構式獨立支撐及槽鋼16a(允6、許荷載4060KN，允許高度28004500mm）格構式獨立支撐,局部跨度（1.35米）較小次梁選用可調鋼管定型豎向支撐(允許荷載40KN,允許高度5600mm）。2、其余部分至地上二層框架梁及次梁選用槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度28004500mm、27003900mm兩種）格構式獨立支撐，框架梁梁端設雙道支撐，次梁除梁端設一道支撐外，梁與梁之間增設一道。4、驗算 由于立桿中心線上下對齊,故假定上層立桿荷載通過樓板直接傳至下層立桿。地下二層頂板梁驗算1：(計算結構范圍如附圖) 一、選軸KL45作分析,板厚h=180，主梁b=500,h=950，計算跨度l=5。55m。計算假定：7、1）軸井字梁截面為300650，將該范圍井字梁轉化為板厚：則軸右側板厚h0。18/（7。25 5.2) h0.268m則：1、軸右側樓板荷載計算：板自重250.254=6.35KN/m2 軸左側樓板荷載計算：板自重250。268=6。7KN/m2 軸右側樓板傳至KL14荷載（計算至右側跨度1/3部位）： 6.355.1/310。795KN/m 軸左側樓板傳至KL45荷載（計算至左側跨度1/3部位)： 6。77.25/316。192KN/m KL45自重q=250.50.95=11.875 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、KL45上均布線荷載q=(板、梁恒載）+（動荷載)本計8、算采用支撐體系安全系數取2，支撐加固偏與安全，故計算不考慮靜荷載分項系數。支撐上方梁板澆筑砼期間，該范圍搭設有滿堂模板支撐，故計算可不必考慮動荷載的分項系數.) q=10.79516。19211。875+2（5。1/37。25/3） q=47。095 KN/m則KL14均布線荷載q=47.095KN/m本計算將KL45看作一端固定,一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖,根據結構力學計算結果,本層荷載傳至梁端荷載：R3/8ql(l為計算跨度 l5。550m）R3/847.0955.550 98.016 KN4、后澆帶邊緣L88考慮由KL35、L6、KL45、L70及軸擋土墻共同承受則KL14受9、到L88集中荷載為：P2。650。30.6525P12。92 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R=0則獨立支撐承受荷載N RP 98。01612。92 110。936 KN該處支撐點設兩個C型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.25米，高度滿足要求.N120KN支撐體系安全二、對L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=650，計算跨度l=5.55m。同理，將該范圍井字梁轉化為板厚：（此將L70已轉化為板厚）h0。185。10。30。65（5.20.3）0。30.65/(5.1 5.2) h0.254m則：1、10、樓板荷載計算：板自重250。254=6.35KN/m2 樓板傳至L70荷載（該處取板計算跨度為2。7米）： 6.352。717。145KN/m L70自重q=250。3(0.650.254）=2.97 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、L70上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載 q=17。145+2.9722.7 q=25.51 KN/m則L70均布線荷載q=25。51 KN/m本計算將L70看作一端固定，另一端簡支的承受均布荷載的單跨梁,如下圖，根據結構力學計算結果,本層荷載傳至梁端荷載：R3/8ql（l為L70的計算跨度 l5。55m）R3/825.515。55R53.0911、 KN4、后澆帶邊緣L88考慮由KL14、L70及軸擋土墻共同承受則L70受到L88集中荷載為:P2.70.30。65251.2P15。795 KN因本層為地下二層屋面,上層傳至荷載R=0則獨立支撐承受荷載N=R+P=53.09+15。795=68。885KN該處支撐點設一個G型可調鋼管定型豎向支撐（允許荷載45KN，允許高度4500mm）.該處梁底距地面為4。25米，高度滿足要求.68.885/451.53在支撐體系安全系數2。0范圍內，支撐安全.三、軸KL2作分析,右側板厚h=180，左側板厚h=120，KL2 b=350,h=700，KL35 b=500,h=950，計算跨度ll=5。512、5m。計算假定：1）軸左板標高為3。95M，軸右板標高為2。7M，KL2、KL35合并為一個整體支撐加固,取其組合梁b=500，h=1。950（結構計算偏與安全），井字梁截面軸左為250450，軸右為300650，將該范圍井字梁轉化為板厚：則軸左側板厚h0.127。650.250.452（5。20.25）0。250.45/(7.65 5。2) h0。17m則軸右側板厚h0.187.250.30.652(5.20.3）0。30.65/(7.25 5。2) h0.268m則：1、軸左側樓板荷載計算:板自重250.17=4。25KN/m2 軸右側樓板荷載計算：板自重250.268=6。7KN/m2 13、軸左側樓板傳至組合梁荷載（計算至左側跨度1/3部位）:4。252。711.475KN/m 軸右側樓板傳至組合梁荷載（計算至右側跨度1/3部位）:6。72。617。42KN/m 組合梁自重q=250。51。95=24.375 KN/m2、施工人員及設備等動荷載:2KN/m23、KL14上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載 q=11。47517.4224.375+2（2。72.6） q=63。83KN/m則組合梁均布線荷載q=63。83 KN/m本計算將KL14看作一端固定,設有兩個簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R23/8ql（l為計算跨度 l2.514、25m）R23/863.832。525R260.439KNR1(3/8ql2R22。525）/l（l為KL14的計算跨度 l5.55m）R1（3/863.835.55260.4392。525）/5。55R1105.349 KN4、后澆帶邊緣L47 L88考慮由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受則組合梁受到L47 L88集中荷載為:P2。60.30。65252。70。250。4525在此,組合梁兩側考慮滿跨P20.27KN暫假定上層傳至荷載R=0則獨立支撐承受荷載N1=R1+P =105.349+20.27 =125。619KNN2=R2=60。439KN該處于N1設兩個，N2設一15、個，共設三個A型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN,允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.25米,高度滿足要求。N1/1202N2/602支撐體系安全四、軸KL37作分析，板厚h=120，KL24 b=350，h=550，計算跨度l=3。175m.計算假定：1）/軸間井字梁截面為250450，將該范圍井字梁轉化為板厚：S7。5518.65140。81V井字梁18.650。250。332(3.4750。25)0。250.33 5V井字梁4。41m3轉化為板厚hh4.41/140.810.031m則：1、樓板荷載計算：板自重25（0.1200。031）=3.775KN16、/m2 軸北側樓板傳至KL24荷載(計算至北側跨度1/3部位）： 3.7753。412.835KN/m軸南側樓板傳至KL24荷載(計算至南側跨度1/3部位）：3。7752.93311.072KN/m KL24自重q=250。350。55=4。813 KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、KL37上均布線荷載q=板、梁恒載+動荷載 q=12.83511。0724。813+2（3。42.933） q=41.386KN/m則組合梁均布線荷載q=41.386KN/m本計算將KL24看作一端固定，一端簡支的承受均布荷載的單跨梁,如下圖，根據結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載:R3/8q17、l（l為計算跨度 l3.175m)R3/841。3863.175R49.25KN則獨立支撐承受荷載NR49.25KN該處設一個A型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.4米,高度滿足要求。N60KN支撐體系安全2）對/軸間井字梁L37作分析，井字梁截面為250450，計算跨度l=3.475m：則：1、樓板荷載計算：板自重25（0。1200.031）=3.775KN/m2 樓板傳至L45荷載（計算取2.8m)： 3。7752.810。57KN/m2、施工人員及設備等動荷載：2KN/m23、L上均布線荷載q=板恒載+動荷載 q=1018、.57+22.8 q=16.17KN/m則組合梁均布線荷載q=16。17KN/m本計算將L37看作一端固定,一端簡支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖,根據結構力學計算結果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8ql（l為計算跨度 l3。475m)R3/816。173.475R21.07KN則獨立支撐承受荷載NR21.07KN該處設一個C型槽鋼16a格構式支撐，該支撐允許荷載為4060KN,允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.1米，高度滿足要求。N60KN支撐體系安全因該處在結構筒體部位,故框架梁梁端和井字梁中間各增設一個C型槽鋼16a格構式支撐。本工程后澆帶屬伸縮后澆帶,按設計要求60天19、后即可封閉,因此預計澆筑地下室后澆帶時工程主體施工至地上四層。則：49.2521.0770。32KN （每層荷載）70。325351。6KN （5層荷載）施工期間對后澆帶部位封閉管理，嚴禁在該區域堆放物體和進行施工，因此實際15不可能每層都有活荷載，上述五層累計荷載折算為：351.595334。02KN334.02/(460)=1。39支撐安全系數2結構安全5、后澆帶砼的澆筑進場砼必須每車核對配合比、坍落度、砼標號、抗滲等級及外加劑摻量是否與設計要求一致。后澆帶在澆筑砼前，必須將整個砼表面按照施工縫的要求進行處理。地下室底板與本層的外墻后澆砼一起澆筑，采用比兩側砼提高一個強度等級的補償收縮性砼20、澆筑，養護時間不宜少于28d，后澆帶混凝土終凝后2小時即開始養護，表面覆蓋一層薄膜，必要時加蓋一層麻袋片，并澆水養護，澆水次數以保證砼始終處于濕潤狀態為準.。地下室的后澆帶1或后澆帶2均應一次性澆筑，地上部分可根據現場實際情況而定,但前后兩次之間的施工縫應按規范要求設置在剪力較小處。澆筑所有后澆帶砼時，應按有關規定留置標準養護試塊，用于確定砼28天強度；基礎底板及地下室外墻均需留置抗滲試塊；澆筑頂板后澆帶砼時,應留置拆模試塊，用于確定拆模時間，后澆帶模板必須在后澆帶砼達到設計強度的100方可拆模.后澆帶砼采用泵送的方法運送至澆筑地點.嚴格控制外墻拆模時間，防止因拆模過早而引起外墻穿墻螺桿松動。21、砼澆筑時,振動棒嚴禁碰撞預應力鋼絞線。后澆帶砼應振搗密實，與兩側砼之間的接縫收口必須順暢、密實。6、安全文明施工要求1、施工現場所有用電設備，除作保護接零外，必須在設備保護線的首端處設置漏電保護裝置。 2、每臺用電設備應有各自專用的開關箱，必須實行“一機一閘”。3、在砼罐車卸料處路面滿鋪鋼板，防止砼罐車壓壞路面，進而影響基坑安全. 4、施工人員必須正確使用好各種勞保用品。 5、夜間施工照明充足。上下馬道必須做防滑措施。 6、泵送砼作業過程中，軟管末端出口與澆筑面應保持0.51m，防止埋入砼內,造成管內瞬時壓力增高爆管傷人。 7、嚴禁在外墻后澆帶的鋼筋網片上攀爬。8、砼澆筑前，應對振動器進行試運轉，振動器操作人員應穿絕緣靴、戴絕緣手套；振動器不能掛在鋼筋上，濕手不能接觸絕緣開關。 9、施工時應先將上層的后澆帶洞口用夾板等遮蓋嚴實并設置警戒區域，以防墜物傷人。10、夜間施工時使用聚光燈照射施工點以防對環境造成光污染。11、砼罐車每次出場應清理下料斗，防止砼遺灑污染交通路面。12、散落在樓板上的砼廢料要及時清理。注： 插銷插孔100,兩方向設置，互相垂直，每根支撐上插銷不少于2道.注： 1.插銷插孔100，兩方向設置，互相垂直，每根支撐上插銷不少于2道。 2。固定鋼板套扣與微調螺栓配套使用，并與從構可靠焊接。