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1、xx西片區11地塊安置房項目 施工電梯接料平臺施工方案(二期)批準： 審核： 編制： 日期： 目 錄1編制依據-32工程概況-33施工電梯布置及參數-34施工電梯接料平臺搭設-45鋼管腳手架拆除施工-66質量要求-67安全要求-78計算書-8 目 錄1編制依據1.1建筑扣件式腳手架安全技術規范JGJ130-20111.2砼結構設計規范GB50010-20101.3鋼結構設計規范GB 50017-20111.4建筑施工安全檢查標準JGJ 59-20111.5中國廈門康柏機械成套有限公司康柏施工電梯使用說明書1.6相關施工圖1.7施工平面布置圖（二期）2工程概況本工程位于圈提路東側，涂山路北側。項2、目用地110畝，建筑面積260000m2本項目分三期施工。二期工程共由7#-14#樓組成，二期建筑總面積9.6萬平米，7#-10#和12#-14#為剪力墻結構，11#為框架結構，7#、9#、12#、14#樓總高53.25m，18層。8#樓為22層，總高64.25 m。10#樓16層，總高48.45 m。11#樓3層，總高12 m。13#樓18層局部16層，總高54.5 m。其中9#、10#、13#、14#樓有地下室，地下室為一層，層高2.85m,筏板基礎。7#、8#、12#樓底有大型停車場，地下停車場為一結構層,層高 3.6m 。10#、13#、14#樓有二層框架附房。3施工電梯布置及參數在73、-10#及12#-14#各安裝一臺由中國廈門康柏機械成套有限公司生產的SC200/200TDE型施工升降機，7#、9#、12#、14#樓安裝總高61.8m（41節），8#樓安裝總高72.384m（48節）、10#樓安裝高度54.29m(36節)4施工電梯參數（康柏SC200/200TDE）型號參數名稱SC200/200TDESC200/200TDESC200/200TDE額定載重量(kg)2000傳動機構功率44吊籠內尺寸（m）3*1.23*2.4制動載荷(kN)40最大提升高度m300制動力矩170*2提升速度(m/min)30安裝提升速度30標準節尺寸(m)0.65*0.65*1.508吊4、籠重量(kg)1900標準節重量(kg)190安裝載重量700外籠重量(kg)1200安裝提升速度0-405接料平臺鋼管架的搭設5.1 、10#落地平臺從一層至地上四層樓頂面搭設，搭設高度為2.85*3=8.55m， 落地式腳手架立桿縱向間距1.3m，橫桿間距0.9 m，步距1.8 m（在電梯入口調整步距），內排架距墻尺寸0.2m。5.2、7#-9#、12#-14#接料平臺懸挑式腳手架在二層樓面開始搭設，腳手架采用單立桿雙排腳手架，10#接料平臺懸挑式腳手架從四層樓面開始搭設。7#、9#、12#、13#、14#共計三段懸挑其中：第一段為二層樓頂面至八層樓面，懸挑六層，八層樓面至十四層樓面，懸挑5、六層，十四層樓面至十八層，懸挑四層。10#共計二段，四層樓面至十層樓面，懸挑六層，十層樓面至十六層樓面，懸挑六層。六層懸挑高度 2.85*6=17.1m。驗算時按此高度計算。8#樓共計懸挑四段，在二層、八層、十四層、十八層懸挑。施工電梯接料平臺懸挑段和懸挑次數同相鄰懸挑外腳手架。5.3施工電梯接料平臺懸挑架，采用16工字鋼懸挑架，立桿采用單立桿雙排架，立桿間距1300mm,步距1800mm（在電梯入口調整部距），接料平臺采用48*3.0的鋼管搭設。5.4、16工字鋼懸挑架，工字鋼長4.5m，外挑1.05m ,在工字鋼腳手架立桿位置焊25鋼筋高100mm，作為定位及固定鋼筋，在剪力墻上留180*6、210mm,懸挑梁固定端采用20鋼筋做成U型并套絲，在板上鉆孔U型螺栓壓環16固定，或采用在樓板上預埋16壓環固定。壓環間距1500mm，后側壓環為雙壓環。外側距墻200MM。鋼絲繩采用16鋼絲繩，鋼絲繩拉環直徑18，在墻上或梁上鉆孔，拉環一端套絲，另一端做成封閉彎鉤，墊板采用5mm*100*100 mm鋼板。5.5接料平臺頂水平鋼管間距300mm,鋪40*80mm木方間距250，上鋪15mm多層模板。鋼管腳手架每層與結構連接，在洞口位置與剪力墻連接，與剪力墻連接時墻內外用短鋼管加死或在板上預埋鋼管與水平鋼管連接。5.6立桿：起步立桿長為4m和6m（將接頭錯開），以后均用6m桿。采用對接扣件連7、接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步同跨內；各接頭中心距主節點500mm。5.7大橫桿：大橫桿長度為4m，布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏。為了方便多層板的鋪設，在各樓層的操作層每排還應增設一根大橫桿，每跨增設一根小橫桿。貼近立桿布置，用直角扣件扣緊大橫桿之上，在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于150mm。 5.8防護 作業層腳手架立桿須高于平臺至少1.5m，并于平臺上0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿。底部側面設18cm 高的擋腳板，擋腳板刷黃黑條紋線8、，擋腳板可用多層板。各層操作平臺的東西兩側須掛設密目安全網，密目安全網采用網繩綁扎在立桿內側。6拆除施工6.1拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及多層板防護欄桿斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。6.2不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。6.3拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6.4所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。6.5拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標9、準節時，應防止失穩。6.7當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時撐加固，后拆除連墻件。7質量要求7.1搭設之前對進場的腳手架鋼管、配件進行嚴格的檢查驗收，禁止使用規格和質量不合格的鋼管及配件。鋼管壁厚不得小于3.07.2腳手架搭設必須統一交底后作業，必須統一指揮，嚴格按搭設程序進行。7.3連墻件等整體連接桿件隨搭設的架子及時設置。7.4膠合板須鋪平、鋪穩，并用釘子固定,每六層下兜大眼網。 7.5設置連墻桿或撐拉桿時，掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。7.6在搭設過程不得隨意改變構桿設計、減少配件設置和對立桿、縱距作100mm的尺寸放大，確實需要調整和改變尺寸，應提交10、技術協商解決。7.7扣件一定要擰緊，擰緊力矩符合規范要求，嚴禁松擰或漏擰， 腳手架搭設后應及時逐一對扣件進行檢查。8安全要求8.1工人在架上進行搭設作業時，作業面上需鋪設臨時竹跳板并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業。8.2腳手架必須經過施工及安全驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。8.3腳手架上只允許人員及運輸工具通過，嚴禁堆放施工材料或其他較大荷載；等待施工電梯時，也應盡量避免在腳手架平臺上站太多人。8.4拆除前應檢查架子上的材料,雜物是否清理干凈,拆下的材料轉到上面樓層,嚴禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭11、設水平安全網，搭、拆架子均應劃出安全區，設置警戒標志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負責警戒。8.5在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，安全員定期不期檢查巡查9施工電梯鋼管懸挑腳手架接料平臺計算書9.1參數信息:9.1.1腳手架參數雙排懸挑腳手架搭設高度為 17.1 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.3米，立桿的橫距為0.9米，立桿的步距為1.8 米（在電梯入口處調整步距），內排架距離墻長度方向距離0.10米。小橫桿在上，腳手架沿墻縱向長度為 4.5-5.0 米。采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置豎向12、間距 2.85 米（每層連接），采用扣件連接，預埋鋼管或洞口短鋼管加墻連接；連墻件連接方式為雙扣件連接。9.1.2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:施工電梯接料平臺腳手架同時施工層數:2 層。9.1.3風荷載參數本工程地處安徽省蚌埠市，查荷載規范基本風壓為0.300，風荷載高度變化系數z為0.840，風荷載體型系數s為0.124；計算中考慮風荷載作用。9.1.4靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1190；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):013、.005；腳手板鋪設層數:6層；腳手板類別:膠合板；鋼欄桿類別，木腳手板180mm擋板；9.1.5水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.05米，建筑物內錨固段長度 3.5 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；9.1.6拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與梁夾角為(度):60；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，鋼絲繩距離建筑物 0.9 m。9.2小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。9.2.1均布荷載值計算小橫14、桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.3/3=0.13 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.3/3=0.867 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.13+1.40.867 = 1.409 kN/m； 小橫桿計算簡圖9.1.2強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.4090.92/8 = 0.143 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =31.78 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =31.78 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm15、2，滿足要求！9.1.3撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.13+0.867 = 1.03 kN/m ；最大撓度 V = 5.01.039004/(3842.06105107800)=0.396 mm；小橫桿的最大撓度 0.396 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！9.3大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。9.3.1荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.30.91.3/3=0.117 kN；活荷載16、標準值: Q= 20.91.3/3=0.78 kN；荷載的設計值: P=(1.20.03+1.20.117+1.40.78)/2=0.634 kN；大橫桿計算簡圖9.3.2強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.31.3=0.005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.6341.3= 0.22 kN.m；M = M1max + M2max = 0.005+0.22=0.225 kN.m最大應力計算值 = 0.225106/4490=50.02817、 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 50.028 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！9.3.3撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.6770.03313004 /(1002.06105107800) = 0.029 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.03+0.117+0.78）/2=0.463kN V= 1.8830.46313003/ ( 18、100 2.06105107800) = 0.863 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.029+0.863=0.892 mm；大橫桿的最大撓度 0.892 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1300 / 150=8.7與10 mm，滿足要求！9.4扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范) R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的19、豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.3=0.043 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.3/2=0.176 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.3 /2 = 1.17 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.03+0.043+0.176)+1.41.17=1.937 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 9.5腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)20、，為0.119 NG1 = 0.1190+(0.902/2)0.033/1.8017.10 = 2.320 kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.361.3(0.9+0.1)/2 = 1.17 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1561.3/2 = 0.585 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.317.1 = 0.111 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.21、186 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.91.32/2 = 2.34 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009的規定采用： Wo = 0.3 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： Uz= 0.84 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.124；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.30.840.124 = 0.022 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向22、壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.186+ 1.42.34= 8.299 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.186+ 0.851.42.34= 7.808 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.0221.31.82/10= 0.011 kN.m； 9.6立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 8.299 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加23、系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 8299/(0.188424)=104.111 N/mm2；立桿穩定性計算 = 104.111 N/mm2 小于 立桿的抗壓強24、度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 7.808 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f25、 =205 N/mm2。 = 7807.518/(0.188424)+10963.661/4490 = 100.388 N/mm2；立桿穩定性計算 = 100.388 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！9.7連墻件的計算 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.022 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 4.68 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 126、.4WkAw = 0.143 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.143 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 100/15.9的結果查表得到 =0.984，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9844.2410-4205103 = 85.529 kNNl = 5.143 Nf = 85.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 5.143小于雙扣件的抗滑力 12.8 27、kN，滿足要求！9.8懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用。本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體100mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 900mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2；受腳手架集中荷載 N=1.24.186 +1.42.34 = 8.299 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁28、變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 9.892 kN； R2 = 7.498 kN； R3 = 0.327 kN ；最大彎矩 Mmax= 0.833 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 0.833106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 5.624 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 5.624 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！9.9懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照29、下式計算： b = 570 9.988 235 /( 900160235) = 3.45由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.988；經過計算得到最大應力 = 0.833106 /( 0.988141000 )= 5.976 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 5.976 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!9.10拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=11.30、422 kN。9.11拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=11.422 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取11.422kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強31、度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.422kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1142.1824/3.142125) 1/2 =11mm。9.12錨固段與樓板連接的計算: 9.12.1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.327 kN。 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2。所需要的水平鋼32、梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=326.8564/(3.142502)1/2 =2.04 mm。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。9.12.2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.327kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于326.856/(3.133、42201.43)=3.638mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.327kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！9.12.3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式。 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 7.498kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2。經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=7.50 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!