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1、xx廣場大商業區落地式腳手架施工方案編制：目 錄1、工程概況22、腳手架概況23、施工方案34、施工準備35、施工工藝46、工期安排及保證措施87、搭設質量要求88、腳手架拆除99、腳手架檢查與驗收910、安全管理1011、落地式腳手架計算書101、工程概況本工程本項目位于xx市xx區，北一路南側、太行山路東側、千佛山路西側，廣利河以北。場地地勢平緩，設計場地內無不良地質現象。大商業區地下兩層，地上2-5層，大商業區北側為兩棟SOHO塔樓，塔樓27層，高度約97m。序號項 目內 容1建筑面積(m2)總建筑面積29萬地下面積7.6萬2層數（層）地下2裙房地上5SOHO公寓273層高（m）57002、；5100；3150；4結構形式框架、剪力墻結構該工程由青島騰遠建筑設計事務所設計。2、腳手架概況2.1 本落地式外腳手架施工方案針對地下室施工階段。2.2 本施工方案的編制主要依據相關的建筑、結構圖，施工組織設計，規范、規程，相關標準、圖集、法規等。具體詳見表。 序號名稱編號1施工圖紙2施工組織設計3規程規范標準法規建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工安全檢查標準JGJ59-20114其它本企業內部質量、安全、環境體系文件，企業標準及管理制度高層建筑施工手冊及其它相關參考文件資料2.3 施工難點1） 由于基坑較深，地下3、室外墻外側與支護樁間的操作面較狹窄，且建筑物南北方向長度較長，支護樁位置偏差較大，腳手架搭設時人工降效嚴重；2） 結構施工期間按設計要求須持續進行地下降水工作，各種排水管線、臨時用電電纜等的存在將給腳手架的搭設造成困難；3）由于本基坑較深，基坑底部的變形將給腳手架的拉結點造成變形，從而影響腳手架的安全、穩定及正常的使用?；又ёo中腰梁、錨索外露端的存在將給施工造成困難，且腳手架搭設完成后使用時的安全更應著重關注。2.4 外腳手架采用雙排落地式鋼管腳手架，腳手架全部采用483.5的鋼管搭設，操作層滿鋪竹腳手板，外側懸掛綠色密目安全網。腳手架搭設尺寸：雙排扣件式鋼管腳手架，立桿縱距基本值為1.5m4、，橫距0.8m，內立桿距建筑物墻邊為0.30m，橫桿步距1.8m，立桿縱距需結合立桿所在平面的縱向尺寸，進行調整確定。2.5 地下室施工階段連墻件與建筑物的連接采用鋼管與止水螺桿焊接連接方式，及部分同支護樁鋼腰梁連接。2.6 外架搭設及計算嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）進行。3、施工方案3.1項目管理小組、人員序號職 務姓 名1組 長向志輝2副組長欒金鋒3組 員張傳通矯瀟王杰邢偉劉春華徐磊李天軍3.2施工工藝流程本工程腳手架工程的范圍主要包括：基礎階段落地雙排腳手架。落地式雙排鋼管外腳手架工藝流程： 平整基礎 鋪設木墊板 安設鋼底托 腳手架搭設 搭設拉結點5、剪刀撐、掛安全網、密目網 、設置避雷 驗收 維修保養 拆除3.3 勞務隊伍確定腳手架開始施工前，確定經過招投標的合格的聯營隊伍，負責腳手架搭設、維護和拆除工作。架子工的總人數為20人，全部經過培訓后持證上崗。4、施工準備4.1 技術準備1） 學習和審查圖紙，核對平面尺寸和標高，查看圖紙相互間有無錯誤或矛盾；掌握設計內容及各項技術要求，了解工程規模、特點、工程量和腳手架搭設要求等。 2） 掌握地下室各層標高和做法、形狀、支護結構、止水帷幕等情況。3） 確定腳手架搭設順序、標準，提出需用的施工機具、材料計劃等。4.2 材料準備做好腳手架材料計劃和分批進場組織工作，按施工平面圖要求指定地點存放。準6、備足夠的油漆、工具等，作好鋼管的刷油工作。 序號材料名稱規 格備 注1鋼 管483.5mm主要考慮基礎期間的外圍護腳手架。2扣 件十字扣、轉角扣、對接扣3腳手板50mm厚4m長4安全立網1.86m4.3 主要機具序號名 稱數 量型 號1塔 吊8TC7525、TC6015、TC60132砂輪切割機63電 焊 機4BX1-300 4施工扳手604.4 作業條件1） 現場地上地下障礙物已清除，支護結構腰梁及其后的混凝土已完成并達到強度；2） 墊層、底板混凝土已澆筑完成；3） 腳手架搭設人員已落實，確保滿足施工進度要求；4） 必要的臨時道路、臨時設施已搭設；5） 坑底排水、積水設施已滿足要求；6） 參7、與施工的人員已進行了技術、安全和文明施工的交底。 5、施工工藝5.1 縱向水平桿：1）.縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不小于3跨；2）.縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規定：a、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；b、搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；c、縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。d、 8、在腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。5.2 橫向水平桿：1）.主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。2）.在腳手架靠墻一端的外伸長度為100mm，外伸長度為100mm；3）.在垂直方向相鄰兩根大橫桿的接頭也要相互錯開，其距離不宜小于500mm。各立面的腳手架的大橫桿要互相連接，保證腳手架的整體穩定。5.3、腳手板：1）.作業層腳手板滿鋪、鋪穩；2.）腳手板設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與基礎可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設可采用對接平9、鋪，亦采用搭接鋪設。a、腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm。b、腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸向橫向水平桿的長度不應小于100mm。c、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。5.4、立桿：1）.每根立桿底部應設置墊板。2）.立桿要垂直，偏差不大于其高度的1/200，相鄰兩根立桿接頭要錯開500mm，大橫桿在每一面腳手架范圍內的縱向高差不宜超過100mm，同一步內外兩根大橫桿的接頭要相互錯開，不要在同一跨內。3）腳手架必須設置縱、橫向掃地10、桿?？v向掃地地桿用直角扣件固定在距底座上皮200mm處的立桿上。橫各掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4）.立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接，連墻件布置間距按本方案采用。5）.立桿接長必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：a、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；b、.搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。6）.立桿頂端高出首層板面上皮1.2m。7）.雙管立桿中11、副立桿的高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6m。5.5、連墻件：1）、采用止水螺桿同架體連接、鋼腰梁同架體連接的形式并菱形布置。 2）. 連墻件中的連墻桿呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；3）.當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。5.6、剪刀撐：剪刀撐的設置應符合下列規定：1）腳手架沿架子立面整個長度和高度上連續設置，其斜桿分別扣緊在立桿的連接點，離地面不宜大于100mm，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；212、）剪刀撐應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m；3）剪刀撐斜桿接長采用搭接，搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接桿端距離不小于100mm。4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。5）由于架體高度不高，剪刀撐架設在架體的拐角處，以便于增強整個架體的穩定性。5.7、欄桿和擋腳板作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設應符合下列規定： 1）欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側； 2）上欄桿上皮高度應為1.2m； 3）擋腳板高度不應小于180mm； 4）中欄桿應居中設置； 5.8、斜13、道1）人行斜道的型式采用之字型斜道。2）斜道的構造應符合下列規定：a、斜道附著外腳手架設置； b、人行斜道寬度1m，坡度宜采用1:3，上釘20mm30mm防滑條； c、 拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度； d、斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及掛設安全網。欄桿高度應為1.2m； e、斜道兩側、平臺外圍和端部均應按本方案的要求設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿；應按本方案的要求設置剪刀撐和橫向斜撐。3）斜道腳手板構造應符合下列規定：a、 腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；b、腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接；。c、斜道下方增設安全防護網。6、工期安排14、及保證措施6.1 工期安排根據施工工藝流程順序，外落地腳手架的搭設隨結構施工進行，按照現場施工進度搭設。6.2 保證措施保證材料、人員充足，所有材料均完成刷油工作，所有人員均經過交底后明確施工工藝流程順序、安全、環保、職業健康、文明施工的要求及各自工作職責、工期要求。施工區段合理劃分，與結構施工緊密配合。簽訂分包合同時明確工期要求及各方責、權、利，實行經濟杠桿，保證工期計劃的完成。7、搭設質量要求外架搭設基本要求：橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、連接牢固、受荷安全、不變形。7.1、立桿垂直偏差縱向偏差不大于H/400，且不大于100mm；橫向偏差不大于H/600，且不大于50mm。7.2、縱向水15、平桿水平偏差不大于總長的1/300，且不大于20mm；橫向水平桿水平偏差不大于10mm。7.3、腳手板的步距，立桿橫距偏差不大于20mm，7.4、扣件緊扣力矩在4555Nm內，不得低于45Nm或高于60Nm。7.5、連墻件數量、位置要準確，連墻牢固，無松動。7.6、周邊腳手架應從一個角部開始，并向兩邊交圈搭設；7.7、按定位依次豎起立桿，將立桿與縱橫掃地桿連接固定，然后裝后裝設第一步的縱向和橫向平桿，隨校正立桿垂直后予以固定，并按此要求繼續微量上搭設；7.8、剪刀撐、斜桿等整體拉接桿件應隨搭設的架子一起及時設置；7.9、每層設置一道擋腳板，用紅白相間油漆涂刷。7.10、立桿垂直偏差要求架高（H16、）立桿的全部垂直偏差絕對值架高立桿偏差相對值H30m時50mmH25m時偏差H/200H30m時100mmH30m時偏差H/4008、腳手架拆除8.1、拆除腳手架前的準備工作應符合下列規定：1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2）拆除腳手架前，需對拆除人員進行安全技術交底后，方可拆除；3）應清除腳手架上雜物及地面障礙物。8.2、拆除腳手架時，應符合下列規定：1）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；2）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；3）當腳手架拆至下部最17、后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；4）當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按本方案的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。8.3、拆除腳手架時，應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。9、腳手架檢查與驗收9.1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：1）基礎完工后及腳手架搭設前；2）作業層上施加荷載前；3）每搭設完1013m高度后；4）達到設計高度后；5）遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；6）停用超過一個月。9.2、腳手架使用時，應定期檢查下列項目：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否18、符合要求；2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3）扣件螺栓是否松動；4）腳手架立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范的規定；5）安全防護措施是否符合要求；6）是否超載。10、 安全管理 10.1、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理制度規則考核合格的專業架子工，合格者方可持證上崗。10.2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。10.3、腳手架的構配件質量與搭設質量，按照規范的規定進行檢查驗收，合格后方準使用。10.4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。19、10.5、當有六級及六級以上大內和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。10.6、腳手架的安全檢查與維護，應按規范的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。10.7、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件： 1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 2）連墻件。10.8、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。10.9、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。10.10、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準的有關規定執行。10.11、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和20、警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 11、落地式腳手架布置及細部節點附圖11.1落地式腳手架布置區域劃分圖11.2 1-1段落地式腳手架剖面圖11.3 2-2段落地式腳手架剖面圖斜撐每四步設置一個11.4 3-3段落地式腳手架剖面圖斜撐每四步設置一個注：因業主銷售、招商等因素，設計方案及設計圖紙變更較頻繁，方案補充與深化設計根據最新圖紙隨時進行補充、深化。落地式腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、等編制。一、參數信息21、1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 11 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用與外墻螺栓連接；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處山東xx市，基本風壓0.37 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩22、定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.035；腳手板鋪設總層數:6；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第條規定23、，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.035+1.20.122=0.189 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.24、強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1891.52+0.100.981.52 =0.255 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1891.52-0.1170.981.52 =-0.301 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.255106,0.301106)/4730=63.636 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 63.6325、6 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.122=0.158 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.15815004/(1002.06105)+0.9900.715004/(1002.06105) = 1.73 mm；大橫桿的最大撓度 1.73 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 26、mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.351.051.5/(2+1)=0.184 kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.053+0.184)+1.4 1.05 = 1.754 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮27、為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7541.05/3 = 0.614 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.62 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.62106/4730=131.043 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =131.043 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大28、撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03510504/(3842.06105) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.184+1.05 = 1.287 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1286.851050(310502-410502/9 ) /(722.06105) = 2.259 mm；最大撓度和 = qmax +29、 pmax = 0.024+2.259 = 2.283 mm；小橫桿的最大撓度為 2.283 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 30、kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.053+0.019+0.276)+1.41.575=2.622 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/131、.8011.00 = 1.697kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3561.5(1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1461.5/2 = 0.63 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.511 = 0.082 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.536 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經32、計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.536+ 0.851.43.15= 9.192 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.536+1.43.15=9.853kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB5033、009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.370.740.693 = 0.133 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1331.51.82/10 = 0.077 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.192 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 9.853kN；計算立桿的截面34、回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 35、9191.76/(0.188450)+76815.339/4730 = 124.89 N/mm2；立桿穩定性計算 = 124.89 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9853.26/(0.188450)=116.469 N/mm2；立桿穩定性計算 = 116.469 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.836、51.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.839 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.15 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.077 /(1.4 0.85) = 0.065 kNm；Hs =( 0.1884.510-4205103-(1.22.839+0.851.4(3.15+0.1884.51000.065/4.73)/(1.20.125)=58.855 m；按建筑37、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 58.855 /(1+0.00158.855)=55.583 m；H= 55.583 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為11m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.693，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.37 = 0.165 kN/m2；38、每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.745 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.745 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設39、計值為 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 8.745 Nf = 87.545,連墻件的設計計算滿足要求！ 九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =45.959 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.192 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=45.959kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！