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1、碗扣式模板支撐架施工方案一、工程概況xx花園T2棟工程；工程建設地點: 總建筑面積：28962.02平方米，屬于框剪結構，地下2層，地上30層。建筑高度：103.2m（最高點）；首層層高6.25米（局部層高6.8米）、二至三十層高均為3.10m；為確保施工安全及構件有足夠的剛度、穩定性，模板安裝前必須按公司要求做設計方案，經公司批準后方可實施。因此，xx花園T2棟二層梁模板方案設計現選取最不利梁KL64 200*700mm、及120mm厚的樓板進行計算，擬指導二層梁同類型的框架梁的模板安裝施工，樓面模板選取跨度最大，混凝土樓板的120mm厚的樓板進行驗算，擬指導同類型的樓板模板安裝施工。二、編2、制依據2.1、國家有關建筑施工規范及工程設計施工圖2.2、工程施工組織設計及進度計劃2.3、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20112.4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112.5、建筑施工碗扣式鋼管腳手架技術規范JGJ166-2008三、碗扣式模板支撐架搭設構造要求本工程建筑高度高為103.2米（最高點），結合本工程結構形式、實際施工特點，整個結構使用落地式、全封閉的滿堂紅碗扣式模板支撐腳手架，架體受力詳見計算書。3.1、地面處理本工程支架搭設前根據地坪做法，已經將整個地面使用砼硬化，確保地基具有良好的承載力。施工時還要找平地面（局部地面平整度超過規范要求，用多層舊夾3、板墊平）使支架底部處于水平面，進而確保支架立桿垂直，這樣作為支架基座，封住地面可能的突然來水，保證地基不受雨水等浸。在混凝土層上根據需要安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設墊木。為盡量減少地基變形的影響，施工場地外，事先安排好排水設施，備好排水設備，環工地四周做排水坡，低點形成集水坑。排水系統直接接入甲方原有廠房排水系統或市政管網系統。不得在未經處理的起伏不定、軟硬不一的地面上直接搭設腳手架。當場地有遇有坑槽時，立桿下到槽底或在槽上架設底梁。3.2、搭設材料（1）、搭設腳手架全部采用定型標準碗扣架管，本支撐架使用 48 3.5鋼管，質量符合現行國家標準規定。（2）、腳手架鋼管的尺寸立、橫桿4、最大長度900-3000。 （3）、鋼管表面平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃痕。（4）、鋼管上嚴禁打孔，鋼管在使用前仔細檢查質量。（5）、扣件材質必須符合鋼管腳手架扣件（GB15831-1995）規定。（6）、木腳手板有斷裂、腐朽的禁止使用。（7）、安全網必須有建設主管部門認證的產品。 3.3、搭設要求（1）、立桿間距為0.9米，歩距1.8米，縱橫向滿設掃地桿。（2）、在四周拐角處設置專用斜桿或四面設置八字斜桿，支架安裝中在每四排橫向立桿和每三排縱向立桿各設置設置一組通高剪刀撐或專用斜桿。斜桿與地面的傾角宜在4560度之間。（3）、為確保本工程模板支撐架的整體穩定性5、，在架體中部設置連續水平剪刀撐。（4）、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第6.3.6條的規定。（5）、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。圖一：剪刀撐的架構體系示意（6）、模板支撐架可采用立桿支撐樓板、橫桿支撐梁的梁板合支方法。當梁的荷載超過橫桿的設計承載力時，可采取獨立支撐的方法，并與樓板支撐連成一體。如下圖所示：圖二：房屋建筑模板支撐架3.4、安全防護（1）、在架子高3.5米處，設置大眼水平安全網。（2）、外腳手架須同步搭設，為高空作業提供外圍防護。6、四、碗扣式腳手架搭設施工工藝4.1、準備工作（1）、搭設前，工程技術負責人應按施工方案的要求，對架子工進行安全技術交底，交底雙方履行簽字手續。（2）、熟悉圖紙和施工現場，掌握建筑平面和立面的構造特點，環境條件，按照建筑施工碗扣式鋼管腳手架技術規范JGJ166-2008中構造要求，決定腳手架步距等等。（3）、材料準備。對進場的鋼管、扣件、腳手架、安全網等進行檢查驗收。（4）、搭設場地準備。根據腳手架搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準做好腳手架地基與基礎的施工要求，堅實平整，不積水，砼硬化。經驗收合格后，按方案的要求放線定位。（5）、架子工應持有效的特種作業人員操作證上崗作業。按照工程每區27、5人安排工人進場，進場時間應在管架到場前一天進場，砼作業時還需安排人員看守。工人施工時必須戴好安全帽、佩安全帶、必須穿鞋，嚴禁穿塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作業。操作工具及小零件要放在工具袋內，扎緊衣袖口，領口以及褲腿口，以防鉤掛發生危險。4.2、碗扣式模板支撐架施工流程基礎處理 放線測量 架體地腳排布并驗收 架體搭設 垂直度調整 掃地桿、剪刀撐等構造搭設 安全防護設施搭設 架體驗收 模板搭設 結構施工、達到拆模強度 拆模。4.3、碗扣式模板支撐架安裝（1）、架體分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。（2）、在己處理好的地基上，平整的地基基礎上的支架，其立桿底座可直接用立桿墊座;地勢不8、平或承重腳手架底部用立桿可調底座;當相鄰立桿地基高差小于0.6m，直接用立桿可調座調整立桿高度，使立桿碗扣接頭處于同一水平面內;當相鄰立桿地基高差大于0.6m時，則先調整立桿節間使同一層碗扣接頭高差小于0.6m，再用立桿可調座調整高度，使其處于同一水平面內。在搭設過程中，隨時注意基礎的沉降，對基礎沉降懸空的立桿，調整可調底座，使之均勻受力。（3）、立桿采用0.9m間距，特殊情況如遇柱子橫桿采用1.2m；梁底另加立桿,其間距不大于1.8m，最外側立桿離樓面邊緣距離為0.50.7m。立桿采用3.0 m和1.8m兩種不同長度立桿相互交錯、參差布置，上面各層均采用3.0m長立桿接長，頂部再采用1.8m9、長立桿找齊(或同一層用同一種規格立桿，最后找齊)，以避免立桿接頭處于同一水平面上。在裝立桿時及時設置掃地橫桿，將所裝立桿連成一整體，以保證立桿的整體穩定性。（4）、立桿同橫桿上的連接是靠碗扣接頭鎖定，連接時，先將上碗扣滑至限位銷以上并旋轉，使其擱在限位銷上，將橫桿接頭插入下碗扣，待應裝橫桿接頭全部裝好后，落下上碗扣并預鎖緊。立桿的接長是靠焊于立桿頂端的連接管承插而成，立桿插好后，使上部立桿底端連接孔同下部立桿頂端連接孔對齊，插入立桿連接銷并鎖定。（5）、立桿施工的垂直高度限制:按1/200控制，且全高的垂直偏差不應大于10cm執行。圖二 碗扣支架節點示意圖 （6）、當組裝完兩層橫桿后，首先檢查10、并調整水平框架的直角度和縱向直線度(對曲線布置的腳手架應保證立桿的正確位置)；其次檢查橫桿的水平度，并通過調整立桿可調座減少橫桿間的水平偏差；逐個檢查立桿底腳，并確保所有立桿不浮地松動。當底層架子符合搭設要求后，檢查所有碗扣接頭，并鎖緊。在搭設過程中，應隨時注意檢查上述內容，并調整。4.5、碗扣式模板支撐架拆除（1）、模板支撐架拆除應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）中混凝土強度的有關規定。（2）、應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經技術管理程序批準后方可實施拆除作業。 （3）、腳手架拆除前現場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底11、。（4）、腳手架拆除時必須劃出安全區，設置警戒標志，派專人看管。 （5）、拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。（6）、拆除作業應從頂部開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。（7）、拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。4.6、其他施工注意事項(1)碗扣架安裝前進行測量放線，根據立桿布置圖彈出雙向立桿控制線，沿線確定立桿位置，同一開間上、下層立桿應在設置在同一豎向位置上。使用碗扣架時，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于350mm。(2)立桿下設置50厚木墊板，高度不符模數處在墊板上放置可調底座，以調整立桿高度。頂部應設可調支托，U型支托與楞梁兩12、側如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。 (3)梁底支撐及其他使用鋼管立柱時，立柱的接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件進行連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。（4）支架必須保證有足夠的強度，剛度和穩定性。施工操作人員應嚴格按設計要求安裝和拆除支撐，不能有隨意性。具體構造、拆除方法和時間等的要求，一定嚴格按規范進行，保證安裝質量合格。（5）支架、模板搭設到位后，組織技術13、安全、施工人員對整體架體結構進行全面的檢查驗收，及時解決存在的結構缺陷，經檢查驗收合格后方可正式投入使用。（6）混凝土澆注過程時，派人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（7）其他未盡事宜，可按國家相關規范要求進行。五、質量檢查5.1、架體檢查碗扣支撐架搭設時每6m進行一次檢查與驗收；架體隨施工進度定期進行檢查，到達方案搭設要求的高度后進行全面檢查與驗收，保證架子的幾何尺寸不變形，立桿的間距、水平桿的步距，剪刀撐等設置是否完整。過程檢查內容應包括立桿底部基層清理、木墊板、底座位置、頂托螺桿伸出長度、鋼管規格尺寸、立桿垂直度、掃地桿、水平拉桿、剪刀撐及安全網等各種安全措施等的14、設置情況是否滿足方案及相關規范規定，不合格的不得使用。模板支撐架澆注混凝土時，設專人全過程監督：立桿拉桿是否安裝牢固，鋼管連接、扣件擰緊程度是否符合要求。本工程支撐體系搭設高度為6m，根據規范規定搭設高度在20m以下的模板支撐體系由項目部技術負責人組織技術、安全、生產及監理人員進行驗收并填寫驗收記錄表。5.2、模板檢查支頂板前放線工人提供模板標高控制線及軸線，支頂板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。杜絕模板接縫漏漿提高接縫質量，模板與模板間拼縫、模板與陰角拼縫方法為硬拼并做成企口形式，注意切割質量，毛邊要用手刨刨平。為保證梁柱接頭模板接縫嚴密，梁模必須由兩頭向中部配模，保證梁端與柱貼實嚴密。模15、板支搭完畢后，要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續經監理公司簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，設木工專門負責看管模板。 安裝允許偏差和檢查方法：序號項目名稱允許偏差(mm)檢查方法1軸線位移墻、梁3尺 量2底模上表面標高3水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基礎5尺 量墻、梁34層高垂直度不大于5 m3經緯儀或吊線、尺量大于5 m55相鄰兩板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺，塞尺7陰陽角方正2方尺，塞尺順直2線 尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移-拉線、尺量螺栓外露長度+5，010預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸+5，011門窗洞口中心線位移3拉線，尺量寬、16、高5對角線612插筋中心線位移5尺 量六、安全措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制訂如下安全措施：1、 施工應按經審批的方案進行，方案未經審批不得施工。成立以項目經理為組長的安全管理、協調小組，嚴格執行項目經理部制定的相關管理制度。根據腳手架工程的特點， 對施管人員 進行安全教育，提高安全工作水平，是預防發生事故、確保作業安全的基礎。加強對工人的安全教育，并設專職的安全員。2、 認真堅持執行定期安全教育、安全檢查制度，設立安全監督崗，對發現的事故隱患和危機工程、人身安全的事項，做到立即處理、落實到人。 3、 杜絕違章指揮和違章作業。 完17、善安全防護措施，提高現場人員的自我保護素質。 4、 明確支架施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作，在支架搭設、拆除前向工作人員進行安全技術交底，未經審批部門同意，不得修改變更。支架施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統上下。5、 整體架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否松緊。施工期間隨時對支架進行全面檢查，發現異常情況及時通報，必要時采取果斷措施；樓層框架梁（板）支撐體系支搭完成后應履行檢查驗收，合格后方可進行模板安裝。模板支架及模板表面不得集中堆載，梁部位堆載不得超過12.5kN/m，板部位堆載不得超過4kN/m。6、 身體狀況不適的施工人員，不得上架作業。7、 支架拆除除設18、專人指揮，施工人員統一有序進行，并配好相應的安全防護用品。8、 有六級以上的大風和雨天時停止腳手架的搭設和拆除作業。雨后上架應穿防滑鞋。不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則采用安全措施，并報主管部門批準。9、 工地用電的架設及用電安全應按行業標準施工現場臨時用電安全技術規范的有關規定執行。10、 認真執行有關安全工作的規程、規定和文件。七、應急預案滿堂鋼管支架是建筑施工中常用的支模方式，而模板坍塌事故是建筑施工中較易引發群體傷亡的危險源之一。模板坍塌事故的技術主要原因在有限的場地上集中了大量的工人、建筑材料、機械設備等，存在著不確定、不安全的因素，同時受到施工環境，以及季節和氣候等自然條19、件的影響，容易造成一定的隱患。因此為預防模板坍塌事故的發生，有必要建立相應的應急預案。1、 按建筑法、安全生產法、消防法、建設部工程建設重大事故的調查程序規定、建筑工程安全操作規程編制安全應急預案。2、 預案的編制原則：1貫徹“安全第一，預防為主”的原則。2貫徹“以人為本，快速有效”原則。3“原地救援”原則。3、 成立應急預案的獨立領導小組（指揮中心）。應急預案領導小組及其人員組成由組長（項目經理）、副組長（主管安全生產的項目副經理及技術負責人為副組長）、下設各組員各組組長組成。應急小組負責通訊聯絡、技術支持、消防保安、搶險搶修、醫療救護、后勤保障 。應急組織的分工及人數應根據事故現場需要靈活20、調配。4、 應急領導小組職責：建筑工地發生安全事故時，負責指揮工地搶救工作，向各搶救小組下達搶救指令任務，協調各組之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態并做出最新決策，第一時間向110、119、120、企業救援指揮部、當地安監部門、公安廳部門求援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班，值班者必須住在工地現場，手機24小時開通，發生緊急事故時，在項目部應急組長抵達工地前，值班者即為臨時救援組長。5、 應急預案的技術措施：1保證現場有必要的基本裝備，如特種防護品、一般防救護品及臨時救護擔架及常用的救護藥品等；2專用裝備，如醫療器材、搶救工具（一般工地常備工具即基本滿足使用）、照明器材、通訊器材、交21、通工具、滅火器材等。6、 對職工進行應急知識培訓：制定應急培訓計劃，對應急救援人員的培訓和員工應急響應的培訓要分開進行。培訓內容：傷員急救常識、滅火器材使用常識、各類重大事故搶險常識等。務必使應急小組成員在發生重大事故時能較熟練地履行搶救職責，員工能在發生重大事故時會采取正確的自救措施。7、 通信聯絡：項目部將110、119、120、項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業應急領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼，明示于工地顯要位置。8、 事故報告：工地發生安全事故后，企業、項目部除立即組織搶救傷員，采取有效措施防止事故擴大和保護事故現場，做好善后工作外，按有關規定報告有關部門。 八、22、關于現場部分鋼管壁厚未達標準所采取的相關措施 減小鋼管間距，增加剪刀撐及水平支撐。九、梁模板碗扣式鋼管支撐計算書1計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=200mm，梁高h=700mm，層高6.80m,結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁梁邊至板支撐的距離0.80m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用48碗扣式鋼管:橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.20m；鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.89cm2，回轉半23、徑i=1.58cm；鋼管重量0.0538kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm2,抗剪強度fv=125.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 1.16 ) 1.2 = 0.49 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.70 1.2 = 4.03 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.70 1.2 = 0.25 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架24、承載力計算組合 q1 = 5.33 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 3.98 kN/m（2）梁底模板驗算第一層龍骨間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=200mm。 W=bh2 /6=200182/6=10800mm3，I=bh3/12=200183/12=97200mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.1055.333002=Mmax/W=50369/10800=4.66N/mm2梁底模抗彎強度=4.66N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2） 抗剪強度驗算剪力系數KV=0.60625、Vmax=KVq1L=0.6065.33300=969N=0.97kN=3Vmax/（2bh）=3969/(220018)=0.40N/mm2 梁底模抗剪強度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=3.98kN/m撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.983004/(100600097200)=0.36mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.36mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）第一層龍骨驗算碗扣式鋼管橫向間距600為mm ，C=200mm、=第一層龍骨采用木枋 b=80m26、m，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4；1）抗彎強200/600=0.33度驗算a .梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨間距/梁寬=5.33300/200=8.00kN/mMqb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨的荷載P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(600-200)=200000mm，MpMmax=MqMp=(0.20+0.18)106=M27、max/W=380000/85333=4.45N/mm2 第一層龍骨抗彎強度=4.45N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.58.00200/1000+0.90=1.70kN=3Vmax/（2bh）=31.701000/(28080)=0.40N/mm2 第一層龍骨抗剪強度=0.40N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3） 撓度驗算q=q2第一層龍骨間距/梁寬=3.98300/200=5.97N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =5.972006003(8 - 4 0.332+0.333)/(384900034128、3333)=0.17mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.9010002006002(3 - 40.332)/(2490003413333)=0.23mmmax=qp=0.17+0.23=0.40mm =L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨撓度max=0.40mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨驗算碗扣式鋼管縱向間距600mm，計算跨數3跨；第二層龍骨采用單枋b=80mm，h=80mm； W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.175P=V=129、/2q梁寬P=0.58.00200/1000+0.90=1695N=1.69kNMmax=KmPL= =Mmax/W=177450/85333=2.08N/mm2第二層龍骨抗彎強度=2.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.650Vmax=KVP=0.6501.69=1.10 kN =3Vmax/(2bh)=31.101000 /(28080)=0.26N/mm2第二層龍骨抗剪強度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.146P=V=1/2q梁寬P板傳=0.55.97200/1000+0.90=1.5030、kNmax= KPL3/（100EI）=1.1461.5010006003/(10090003413333)=0.12mm=L/250=600/250=2.40mm第二層龍骨撓度max=0.12mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根碗扣式鋼管立柱最大支座力的系數=2.150每根鋼管承載NQK1 =2.1501690=3634N 碗扣式鋼管重量0.0538kN/m,立桿重量=0.05386.11000=328N水平拉桿6層,拉桿重量=61.200.0400=288N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=328+288=616N鋼管軸向力N131、.2NGK+NQK=1.2616+3634=4373N(2) 碗扣式鋼管立桿長細比驗算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m,鋼管的i=1.58cm,=L0/i=200.00/1.58=126.58鋼管立桿長細比126.58230,滿足要求。(3) 碗扣式鋼管立桿穩定性驗算=0.412,P=N/(A)=4373/(0.412489.00)=21.71N/mm2鋼管立桿穩定性計算21.71N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算碗扣式鋼管立桿設配套底座200100mm,支承面為（按C15考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=4.37kN（1）支承面32、受沖切承載力驗算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 鋼管支承面受沖切承載力68.22kN4.37kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=61233、0kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受壓承載力F=183.60kN4.37kN,滿足要求。5.側模板驗算（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.70=16.80kN/m2比較F1、F2兩者取小值F=16.80kN/m2,有效壓頭高度=F/=0.70m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的34、側壓力F 16.80 kN/m2 G=1.2 20.16 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 25.76 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 16.80 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mm。W=bh2/6=580182/6=31320mm3，I=bh3/12=580183/12=281880mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105q=25.76(700-120)/1000=14.94kN/m=14.94N/mMmax=KMqL2=-0.35、10514.943002= Mmax/W=141183/31320=4.51N/mm2 側模抗彎強度=4.51N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606Vmax=KVqL=0.60614.94300/1000=2.72kN =3Vmax/（2bh）=32.721000/(218580)=0.39N/mm2 側模抗剪強度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644q，=16.80(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6449.743004/(136、006000281880)=0.30mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.30mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（3）側肋強度驗算計算跨度580mm，跨數1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。 W=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 , 1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.125q=25.76300/1000=7.73N/mmMmax=KMqL2=0.1257.735802=Mmax/W=325047/85333=3.81N/mm2 側肋抗彎強度=3.81N/mm2fm=137、3.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.500Vmax=KV qL =0.5007.73580/1000=2.24kN =3Vmax/（2bh）=32.241000/(28080)=0.53N/mm2 側肋抗剪強度=0.53N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=16.80300/1000=5.04N/mm撓度系數K=1.302撓度max=Kq，L4/100EI=1.3025.045804/(10090003413333)=0.24mm=L/250=580/250=2.32mm側肋撓度max=0.24mm=2.32mm,滿足要求。6.計算結果：第一層龍骨8080mm木枋300mm，第二層龍骨8080mm單木枋600mm；碗扣式鋼管立桿縱向600mm，碗扣式鋼管立桿橫向600mm，底模厚度18mm；豎肋8080mm木枋300mm，對拉螺栓0排，側模厚度18mm。