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1、xx氣體高低壓配電室腳手架專項施工方案編制：審核：施工單位：xx區建筑公司xx 年 6月 15 日腳手架施工組織設計xx氣體開發科技有限公司年產40萬噸二氧化碳項目高低壓配電室工程位于xx地區東大街南環路南側，建筑面積391.55。層高為4.5米。該工程抗震等級為八級,防火等級為二級。防水為一級防水，采用聚氯乙烯卷材與聚氯乙烯涂抹組合.本工程采用落地式雙排鋼管腳手架,搭設高度7。4米。一、 主要參數：1、 落地架：材料：鋼管483.5,可鍛鑄鐵扣件(對接、直角、旋轉），腳手板為竹笆片腳手板，欄桿擋板為竹笆片腳手板擋板；搭設：雙排腳手架，搭設高度22。4m，立桿采用單立桿，縱距1。5m，橫距為12、。05m,步距1。8m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；內排架離墻300mm;連墻件采用兩步三跨,雙扣件連接；腳手板鋪設2層（底層、作業層）；2、 懸挑架：材料：鋼管483.5，可鍛鑄鐵扣件（對接、直角、旋轉），腳手板為竹笆片腳手板，欄桿擋板為竹笆片腳手板擋板；搭設:雙排腳手架，搭設高度15m，立桿采用單立管，縱距1。5m，橫距為1。05m，步距1。8m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根，內排架離墻300mm；連墻件采用兩步三跨，連墻件連接方式為雙扣件連接；腳手板鋪設2層（底層、作業層及其上下層）懸挑主梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物3、內錨固段長度2.3 m。主梁間距為立桿間距的2倍,水平聯梁采用12.6號槽鋼；拉繩為619+1型，最小直徑15。5mm，拉點離墻距離800mm，拉環最小直徑20mm，錨固壓點螺栓直徑12mm。二、腳手架安裝示意圖1、落地式 2、懸挑式三、施工工藝流程1、落地式:立桿基礎夯實和硬化處理排水溝定位墊板立兩邊立桿，扣掃地桿、小橫桿、大橫桿（或臨時大、小橫桿）立拋撐樹中間立桿小橫桿、大橫桿、防護欄桿以此類推、形成一步閉合架體搭第二步架拉連墻件拆拋撐轉角處設置“之剪刀撐掛密目安全網、鋪腳手版接立桿架體外立面設置剪刀撐搭第三步架(剪刀撐與安全網同步上）完成。2、懸挑式：型鋼懸挑梁、預埋件制作預埋件安裝砼澆4、筑穿主型鋼梁拉線調整鋼梁固定主型鋼梁固定聯梁立兩頭立桿扣掃地桿、小橫桿、大橫桿（或臨時大、小橫桿）立拋撐樹中間立桿小橫桿、大橫桿、防護欄桿以此類推、形成一步閉合架體鋪腳手板(隔離防墜）搭第二步架拉連墻件轉角處設置“之剪刀撐、立桿外側剪刀撐掛密目安全網、鋪腳手版接立桿搭第三步架拉鋼絲繩。四、腳手架搭設質量要求：腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸(立桿縱距、立桿橫距、步距）誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在5、不同的步距內，相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1)搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2）搭接長度和連接要求應符合以下要求:類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定,且不少于2個縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓,其擰緊力矩應不小于40N.m，且不大于65 N。m其它腳手架按相應的連接要求五、安全保證措施：1、腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準考核合格的專業架子工。搭設腳6、手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋。2、腳手架搭設時應按下列階段進行質量檢查，發現問題應及時校正.1）基礎完工后及腳手架搭設前；2）操作層施加荷載前；3)每搭設完10m高度后；4）達到設計高度后。3、使用階段1)操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載;2）不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備；3）六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業,雨后上架操作應有防滑措施。3）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿;4）連墻桿撐;要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。嚴禁在腳手架基礎及其鄰近進行挖7、掘作業，否則應采取安全措施,并報主管部門批準。5）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；6)工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等應按國家現行標準執行。4、腳手架的拆除1）接收到項目部腳手架架體拆除任務書后方可進行拆除作業工作.2)拆除現場設警戒區域，掛醒目的警戒標志.警戒區域內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下方繼續施工，監護人員履行職責,配備良好的通訊裝置.3）仔細檢查吊運機械包括夾具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上，另立設置。4）拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內留的材料、物件及垃圾塊，所有清理物安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。5）按8、搭設的反程序進行拆除，即安全網-豎腳手板墊鋪腳手板防護欄桿擱柵剪刀撐桿-連墻桿大橫桿小橫桿立桿底排的大橫桿、擱柵、平桿、斜撐桿.（即先搭后拆,后搭先拆的順序進行拆除。）6）不允許分立面拆除或上、下二步同時拆除，認真做到一步一清、一桿一清。7)所有連墻桿、剪刀撐桿件、隔立板、登高措施必須隨腳手架步層拆除同步進行下降.不準先行拆除.8）所有桿件與扣件，在拆除時分離，不允許桿件上附著扣件輸送到地面或兩桿同時拆下輸送地面.9)所有鋪腳手板拆除時，自外向里豎立，搬運防止自里向外翻起.嚴禁腳手板上的垃圾物件直接從高處墜落傷人。10)當日完工后，仔細檢查崗位周圍情況，如發現留有隱患的部位，及時進行修復或繼續9、完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位.六、注意事項1、 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。2、 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接.3、 主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。4、 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。5、 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。6、 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設.7、 一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。8、 高度在24m以下的單、雙排腳手架,均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐10、，并由底至頂連續設置.9、 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。10、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高度不應大于兩步,如高差大于兩步,應增設連墻件加固.11、各構配件嚴禁拋至地面。落地式鋼管外腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑地基基礎設計規范(GB 500072002）、建筑結構荷載規范(GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）等編制。一、參數信息:1.腳手架參數本工程采用落地式鋼管雙排腳手架，搭設高度為7。4 m，立桿采用單立11、桿；搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m,縱距La為1。5m,大小橫桿的步距為1。8 m；內排架距離墻長度為0.30m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483。5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架;同時施工層數：2 層；3。風荷載參數本工程地處寧夏銀川xx地區,基本風壓0.57 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0。92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s為0.212、14；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)：0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2）：0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0。150;安全設施與安全網(kN/m2）:0.005;腳手板類別：竹笆片腳手板;欄桿擋板類別：竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m）：0。038；腳手板鋪設總層數：13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa)：120.00；立桿基礎底面面積（m2):0.20；地基承載力調整系數：1.00。二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載13、計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.038 kN/m ;腳手板的荷載標準值: P2= 0.31。5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值: Q=21。5/3=1 kN/m；荷載的計算值： q=1.20。038+1.20。15+1。41 = 1.626 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =1.6261。052/8 = 0.224 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =44。113 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =44。113 N/m14、m2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0。15+1 = 1.188 kN/m ；qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.18810504/（3842。06105121900)=0。749 mm;小橫桿的最大撓度0。749 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm,滿足要求!三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。0381.05=0。04 kN；腳手板的荷載15、標準值： P2= 0。31。051。5/3=0。158 kN；活荷載標準值: Q= 21.051。5/3=1。05 kN;荷載的設計值: P=（1。20。04+1。20。158+1。41。05)/2=0.854 kN；大橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和. Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算：M1max=0。080。0381.51。5=0。007 kNm;集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎矩計算：M2max=0.2670。8541。5= 0.342 kNm；M = M1max16、 + M2max = 0.007+0。342=0。349 kNm最大應力計算值 = 0。349106/5080=68。664 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 68。664 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位：mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：max= 0.6770。03815004 /（1002.06105121900) = 0。052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:pmax 17、= 1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:小橫桿傳遞荷載 P=（0。04+0。158+1。05）/2=0.624kN = 1.8830.62415003/ ( 100 2.06105121900) = 1。579 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0。052+1。579=1。631 mm；大橫桿的最大撓度1.631 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的18、抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。00 kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381.052/2=0。04 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0。0381。5=0。058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31。051.5/2=0。236 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN;荷載的設計值： R=1。2(0。04+0。058+0.236)+1.41。575=2。606 kN；R Ru30.198KN19、。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為N=RU=30。198kN鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按混凝土結構設計規范每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環最小直徑 D=(301984/(3.142502） 1/2 =19.6mm;實際拉環選用直徑D=20mm的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算： 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式20、: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.962kN; d - 樓板螺栓的直徑，d = 12mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1。27N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2; h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到 h 要大于 1962/（3。142121。27）=40.979mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。1412221510-3=24。3kN螺栓的軸向拉力N=1.962kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=24。304kN，滿足要求！2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計21、算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N （b2d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 0。524kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 12mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=60mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=11。9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=（602-3.142122/4）11。9/1000=41.494kNN=0。524kN經過計算得到公式右邊等于41.49 kN，大于錨固力 N=0。52 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十四、腳手架配件數量匡算： 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需22、要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n（1+Hs/H)+la/hn-2la/h)+ (H/h）1取整c/la取整(m+2)lbN1 = 1。1（H/2h + 1)n + 1.1（(H/h）1）m N2 = 2。2(H/h + 1）n(1+Hs/H） + (c/la+1）(m+2)K2.2N3 = L/li N4 = 0。3L/li S = 1.1(n-2）lalbL - 長桿總長度（m）； N1 - 小橫桿數(根)；N2 - 直角扣件數（個)； N3 - 對接扣件數(個)；N4 旋轉扣件數（個）； S - 腳手板23、面積（m2）；n 立桿總數(根) n=202； H - 搭設高度(m） H=15；h - 步距(m） h=1。8； la - 立桿縱距(m) la=1.5；li - 長桿平均長度; m - 大/小橫桿搭設根數；K - 腳手板鋪設層數； c 腳手架搭設總長度；lb - 立桿橫距(m） lb=1.05； Hs - 雙立桿計算高度;長桿總長度(m) L =1.1 15。00 （202（1+0.00/15.00） + 1.50 202/1.80 - 2 1.50/1。80）+(15。00/1.80-1） （150.00/ 1.50）（2+2) 1.05=9023.00;小橫桿數(根) N1 =1.1 24、(15.00 /1。80 1/2 + 1) 202 + 1.1(15.00/1。80-1) 2 = 1165;直角扣件數(個) N2 =2。2 (15.00 / 1.80 + 1） 202(1+0.00/15.00) + (150。00/1。50+1) (2+2) 2 2.2 = 5926；對接扣件數（個） N3 =9023.00 / 6。00 = 1504；旋轉扣件數（個) N4 =0.3 9023。00 / 6。00 = 452;腳手板面積（m2) S = 1。1 （ 2022） 1。50 1.05=346.50。根據以上公式計算得長桿總長9023m；小橫桿1165根；直角扣件5926個；對接扣件1504個；旋轉扣件452個；腳手板346.5m2。