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1、1、編制依據1。1、施工圖紙xx產業園H座酒店工程施工圖紙xx產業園H座酒店工程幕墻施工圖紙1.2、主要規范、規程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ8091）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑結構荷載規范GB50009-2001鋼管腳手架扣件（GB 15831）特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）建設工程施工現場安全防護標準（DBJ0183-2003）北京市建筑工程施工安全操作規程(DBJ01-622002）鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程（DB11/T52、83-2008）1。3、參考手冊建筑施工手冊（第四版）（中國建筑工業出版社出版）簡明施工計算手冊（第二版）實用建筑施工安全手冊建筑工腳手架實用手冊2、工程概況2.1工程簡介序號項目內容1工程名稱xx產業園H座酒店工程2工程地址3建設單位4設計單位5施工單位6主體結構形式框架-抗震墻結構7建筑面積37919平方米8工程類別 公共建筑2.2工程概況xx產業園H座酒店位于北京市豐臺區花鄉四合莊，東臨汽車博物館東路，西連汽車博物館西路，南接五圈路,北側為汽車博物館南路。幕墻安裝高度53.99米，主要功能為辦公樓。3、施工部署3。1安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重3、大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建“文明現場”、“樣板工地”的根本要求.為此經理部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下:組長3。2設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，沿樓周圈搭設寬6.0m、高4。0m的鋼管腳手架，遇機房、樓梯間架體斷開.根據總承包單位要求，幕墻施工期間屋面工程同時施工，故腳手架掃地桿距屋面基層500mm,掃地桿以下部分立桿用防水卷材或塑料布保護,以利于工程完成后腳手架拆除不破壞已完成的屋面工程.立桿間距1500mm，橫桿步距1750mm，吊籃配重部位架體均加密，立桿間距750mm，橫桿步距850（900）mm,腳手架內外兩側4、立桿采用6.0m高架子管,兼作安全防護;東西兩側分別設置兩個人行通道,供施工人員和管理人員上下腳手架使用,詳見附圖。4、構造要求及技術措施4.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4.1。1地基處理 直接利用屋面基層作為地基，強度滿足要求。底座下設置墊板，其厚度不小于5cm，布設必須平穩，不得懸空。4.1。2 立桿全樓腳手架采用七排單立桿，中部立桿高度4。0m，兩側立桿高度6.0m,高出整體腳手架上皮2.0m，兼做防護，掛密目網.4.1。3 大橫桿（沿樓長方向）大橫桿置于小橫桿之下，在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊;其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，5、其接頭交錯布置，不在同步、同跨內.相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿的距離不大于50cm。4。1.4 小橫桿(垂直于樓長方向）每一立桿與大橫桿相交處（即主節點）,都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm.4.1。5 縱、橫向掃地桿縱向（沿樓長方向）掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮50cm處的立柱上，橫向(垂直于樓長方向）掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。4.1.6 剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐每4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4566、0之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上,兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點.所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在50cm內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。 4.1。7 腳手板腳手板采用松木、厚5cm、寬3545cm、長度不少于3。5m的硬木板。在作業層下部架設一道水平兜網.作業層滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。 腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑17、.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿,各桿距接縫的距離均不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。4.1.8 連墻件連墻件采用剛性連接件，垂直間距為3。40m、水平間距為8。4m.連墻桿用483。2的鋼管，在結構每一外框架柱處設一組雙桿箍柱式拉桿與框架柱拉結。連墻件橫、豎向順序排列、均勻布置，與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm）。連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿，靠近框架柱的小8、橫桿可直接作連墻桿用。4。1.9防護設施腳手架兩側防護要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86.0m的規格,用風繩綁扎在外立桿里側。作業層腳手架立桿于1.0m和2.0m處設有兩道防護欄桿,底部側面設18cm高的擋腳板.5、施工準備5.1 人員計劃搭設階段共安排架子工10名,維護階段共安排架子工4名，拆除階段安排架子工12名，所有架子工均需持證上崗。同時，搭設階段安排2名測量放線工配合腳手架搭設施工。5.2 材料準備本工程腳手架架所用的鋼管、扣件、墊板、腳手板等其它材料均由腳手架專業公司提供。主要材料計劃如下表:名稱及規格用途備注6m長管48.33.2縱向水平桿、兩側立桿租賃4m長管48.9、33.2橫向水平桿、中部立桿租賃直角扣件連接固定租賃旋轉扣件連接固定租賃對接扣件連接固定租賃2500mm250mm50 mm腳手板防護租賃6m18m安全網防護租賃5.3 機具準備搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。名稱數量用途扭力扳手2把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺5把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺2把檢查水平桿高差角尺2把檢查剪刀撐與地面的傾角5。4 技術準備施工前施工方案應經過審批、簽字，同時技術人員應按技術方案及相關規范要求對架子工作好技術交底。若有人員變動后應重新進行交底。6腳手架的10、搭設及拆除施工工藝6。1落地式鋼管腳手架塔設施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：材料配備 定位設置通長腳手板、鋼底座 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿(擱柵） 剪刀撐 連墻桿 鋪腳手板扎防護欄桿 扎安全網.定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置。墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平穩,不得懸空。在搭設腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角處雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除.雙排架宜先立里排立桿,后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的,再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立11、桿,雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直，立桿接長時,宜先立外排，后立內排。6.2腳手架的拆除施工工藝拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網 欄桿 腳手板 剪刀撐 小橫桿 大橫桿立桿).不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架.做到一步一清、一桿一清。拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先拆連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻連加固.拆除后架體12、的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6。0m）時，應先在適當位置搭臨時勢撐加固，后拆連墻件。7、安全施工技術措施7。1材質及其使用的安全技術措施7.1.1扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN.扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。7.1。2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。7.1。3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。7。1。4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。7.2腳手架搭設的13、安全技術措施7。2。1腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷,頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工.7。2。2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方,并得到允許,以防墜落傷人.7。2。3開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。7。2。4腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工確定要確保架子穩定。7。2。5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。7.2。6在搭設14、過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。7.3腳手架上施工作業的安全技術措施7。3。1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件.7。3。2嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于 3kN/m2，確保較大安全儲備。7.3。3結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨地性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。7.3。4當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。7。3.5各作業層之間設置15、可靠的防護欄,防止墜落物體傷人。7.3。6定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7.4腳手架拆除的安全技術措施7.4。1拆架前，全面檢查待拆腳手架,根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。7。4.2架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況.7.4。3拆架時應劃分作業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒線，地面應設專人指揮，禁非作業人員進入.7。4.4拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應通知對方,以防墜16、落。7.4.5在拆架時，不得中途換人，如必須換人，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7.4。6每天拆架下班時,不應留下隱患部位.7。4.7拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線、以防觸電事故。7。4。8所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。7.4.9所有的腳手板,應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人.7。4。10拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下,拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲.8、檢查與驗收8。1 構配件檢查與驗收項目要求抽檢數量檢查方法技術資料營業執照、資質證明、生產許可證、產品合格證、質量檢測報告、相關合同要件-檢查資料鋼管鋼管表面17、應平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷，嚴禁打孔;鋼管外壁使用前必須刷防銹漆，鋼管內壁宜涂刷防銹漆。全數目測鋼管外徑及壁厚外徑48.3mm;壁厚大于等于3.2mm3游標卡尺測量扣件不允許有裂縫、變形、滑絲的螺栓存在；扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮；活動部位應能靈活轉動,旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm；扣件表面應進行防銹處理全數目測腳手板木腳手板不得有通透結疤、扭曲變形、劈裂等影響安全使用的缺陷，嚴禁使用含有標皮的、腐朽的腳手板全數目測安全網安全網繩不得損壞和腐朽，平支安全網宜使用棉綸安全網；密目式阻燃安全網除滿足網目要求外，其鎖扣件距不應控制在318、00mm以內全數目測8。2 鋼管、扣件的力學性能檢測構配件名稱檢測項目抽檢數量檢測標準鋼管抗拉強度、屈服點、斷后伸長率750根為一批,每批抽取1根低壓流體輸送用焊接鋼管扣件直角；抗滑性能、抗破壞性能、扭轉剛度。旋轉扣件：抗滑性能、抗破壞性能、抗拉力性能、抗壓性能281-500件 8件5011200件13件120110000件 20件鋼管腳手架扣件8.3 腳手架搭設過程及使用前的檢查驗收序號項目技術要求允許偏差檢查方法備注1立桿垂直度0。3用經緯儀或吊線和卷尺-2桿件間距步距20鋼板尺縱距50鋼板尺-橫距20鋼板尺-3剪刀撐按規范要求設置-鋼板尺-8。3 鋼管扣件式腳手架搭設完成后，對螺栓擰緊扭19、力矩進行檢查安裝扣件數量抽檢數量扭力矩值范圍檢驗方法允許的不合格數51-9054065N。m隨機抽取,力矩扳手測扭力矩.091-15081151-280131281-500202501-1200323120132005058.4 腳手架支架使用過程中的檢查（1)基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；(2）桿件的設置和鏈接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（3)懸挑架各支點，壓、拉固定點和螺栓是否松動；（4）扣件螺栓是否松動；（5）立桿的沉降與垂直度偏差是否符合要求；（6)安全防護措施是否符合設計要求；(7)是否超載。8。5 在下列情況下應對腳手架重新進行驗20、收（1)遇六級以上大風、大雨后；(2）停工超過一個月恢復使用前。9.文明施工要求根據腳手架工的特殊性，結合職業安全衛生的慣標精神，要求施工時作到如下:9。1進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶,穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。9。2進入施工現場的人員要保護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。9。3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩筆和打鬧。9。4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。9.5上架子作業人員上21、下均應走人行梯道，不準攀爬架子。9。6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需折改時，應由架子工完成,任何人不得任意拆改。9。7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部門或安全部門同意后由架子工操作。9.8不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面;不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架.9.9不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上。9.10在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。9.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，22、防止火星和切割物濺落.9。12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查,發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動問題要及時解除。9.13保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。9.14施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。9。15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人;登高要穿防滑鞋,袖口及褲口要扎緊。9。16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管,并建立嚴格領退料手續。9.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。9.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的部23、件和鐵絲要集中回收處理.應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。9。19六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施.10。落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為4.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距0.75米,立桿的橫距0.75米,立桿的步距0。9米。采用的鋼管類型為483.2 。施工均布荷載為2。0kN/m2，吊籃架及配重標準值取12KN/m。1、橫桿的計算:橫24、桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，按照橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.、均布荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。000/3=0。050kN/m 吊籃架及配重標準值 P3=12KN/m活荷載標準值 Q=2.0001.000/3=0.667kN/m靜荷載的計算值 q1=1。20.038+1.20.050+1。212=14.506kN/m活荷載的計算值 q2=1。40。667=0.933kN/m橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)、抗彎強度計算最大彎矩考慮為三25、跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為 M1=(0.0814.506+0.100.933)0.752=0。705kN.m支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為 M2=(0。1014.506+0.1170.933）0。752=0.877kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0。877106/5080=172。64N/mm2橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0。050+12=12.088kN/m活荷載標準值q2=0。667kN/m三26、跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。67712.088+0。9900.667)7504/（1002.06105121900。0）=0。23mm橫桿的最大撓度小于750/150=10mm，滿足要求！2、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381。000=0.038kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501。0000.75/2=0。1125kN吊籃架及配重標準值 P3=1227、1.000.75/2=4.5 kN 活荷載標準值 Q=2。0001。0000。75/2=0.7kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.1125+1.24。5+1。40。75=6.621kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。 3、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.134 NG1 = 0.134428、。0=0.556kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用木腳手板，標準值為0.05 NG2 = 0。0580。75（1.000+0。250)/2=0.188kN（3） 吊籃架及配重標準值：NG3 =121。000.75/2=4。5 kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.244kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2。00020.751。000/2=1。5kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB5029、009-2001)的規定采用:W0 = 0.600 Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用：Uz = 1。250 Us 風荷載體型系數:Us = 1.200 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.6001。2501。200 = 0.630kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0。851.4NQ 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(k30、N/m2）； la 立桿的縱距 (m）； h 立桿的步距 (m）。4、立桿的穩定性計算:、不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10。44kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； l0 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m; k 計算長度附加系數，取1.155; u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積,A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5。08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經31、計算得到 = 114.91 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9。68kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm; l0 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定,l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積,A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5.08c32、m3； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW = 0.437kN。m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 = 192。66 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！5、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.561kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 3。600kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.134kN/m; 經計算得到，不考慮風荷33、載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 65。512米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到,不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米.考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2。561kN； NQ - 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0。134kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.367kN。m；經計算得到,考慮風荷載時,按照穩定性計34、算的搭設高度 Hs = 21。490米.6、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk - 風荷載基本風壓標準值,wk = 0.630kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。605。40 = 19.440m2; No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）;No = 5.000 經計算得到 Nlw = 17。146kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 22.146kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=25。00/1。58的結果查表得到=0.96； A = 4。89cm2；f = 205。00N/mm2. 經過計算得到 Nf = 96.246kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求!