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1、xx大道西項目A塊標塔吊基礎施工方案一、編制依據1.1、xx大道西項目A塊標巖土工程勘察報告。 1。2、QTZ80G塔式起重機使用說明書。1.3、GB51442006塔式起重機安全規程、GB/T13752-92塔式起重機設計規范、GB50202-2002建筑地基基礎工程施工質量驗收規范、建筑樁基技術規范JGJ942008、GB5027898起重設備安裝工程施工及驗收規范、GB606785起重機械安全規程、GB89182006重要用途鋼絲繩、JGJ332001建筑機械使用安全技術規范、JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規范、JGJ46-2005施工現場臨時用電安全技術規范。1。4、建筑起重2、機械安全監督管理規定（建設部令第166號）1.5、建筑起重機械備案登記辦法(建質200876號)1。6xx大道西項目A塊標設計圖紙。二、工程概況2。1、工程名稱：xx立信大道西項目A塊標2.2、工程地點：xx市濱湖區立信大道以西、觀順道以東、高浪路以南、觀山道以北2。3、建設單位：業有限公司2.4、設計單位：設監理有限公司 2.6、總包單位：團有限公司2。7、工程規模：擬建“xx立信大道西項目A塊標”由xx太湖綠城置業有限公司開發建設，本工程由1幢30層高層、2幢28層高層、地庫及裙房組成。2.8、塔吊概況：本工程A塊標5、7樓及相鄰部位地下室各共用一臺QTZ80G塔式起重機（設置在5#樓東南3、側、7樓西南側),6樓及相鄰部位地下室使用一臺MC110塔式起重機(設置在6樓南側)。本工程0。000相當于絕對標高5。4m，單體為地下二層，車庫為地下二層。由于單體與地下車庫為連體建筑，因此，塔吊基礎設置在地下室基礎底板上（塔吊基礎為地下室基礎底板一部分),上部為車庫，在地下室頂板及負一層留置預留塔吊安拆洞口；地下室基礎底板厚度為800mm。根據xx市建筑設計研究院有限責任公司提供的本工程的地質報告，5#、7#樓塔吊基礎處于3號土層，3號土層為粉質粘土夾粉土,地基承載能力設計值為0.130Mpa.根據QTZ80G塔吊說明書中規定在自由高度不大于26m時地耐力要求為0.125Mpa. 6#樓塔4、吊基礎處于3號土層，3號土層為粉質粘土,地基承載能力設計值為0。13Mpa。根據MC110塔吊說明書中規定在自由高度不大于26m時地耐力要求為0。245mpa。 三、塔吊的選型及定位3.1、塔吊的選型本工程使用兩臺型號為QTZ 80G的塔吊，安裝臂長55米,最大起重量為8T，一臺采用MC110塔式起重機，安裝臂長55米，最大起重量為11T，固定預埋式基礎，。主要技術參數如下表： 使用部位5#、7樓及相應地下室型 號QTZ 80G規 格標準節尺寸1.71.7*3。0m，臂長55m起重力矩（KN。m）800最大起重量(噸)8T最大幅度(米)55m最小幅度(米）3m臂端起重量(噸)1。3T平衡重（噸5、)15.5T起升（安裝）高度m最大起升高度為150m（有護墻），獨立安裝高度42。5m護墻道數六道整機重量（噸）81。32T用電負荷51。6KW塔機基礎（mm)厚1。35米平衡重1套(噸）15。5T塔身1套(噸）14。02T平衡臂(噸)2.05T中心壓重1套（噸)60T主要技術參數如下表： 使用部位6樓及相應地下室型 號MC110規 格標準節尺寸1。6*1。6*3。0m,臂長55m起重力矩（KN.m）1100最大起重量(噸）11T最大幅度（米）60m最小幅度（米)3m臂端起重量（噸)1。3T平衡重（噸）16。05T起升(安裝）高度m最大起升高度為175m（有護墻），獨立安裝高度45m護墻道數六6、道整機重量（噸）160.5T用電負荷65KW塔機基礎（mm）1350平衡重1套（噸)16。05T塔身1套（噸)26。3T平衡臂（噸）2.63T中心壓重1套(噸）80T3。2、塔吊的定位(一）、塔式起重機在現場定位必須遵循二個原則：滿足施工需要，不出現施工盲區;保證塔式起重機安拆方便。塔吊設在5#樓的東南側、7#樓的西南側、6#樓的南側,塔吊基礎作為置于地下室基礎中的底板使用，相應的位置見附圖，塔身穿行部位避開地下車庫柱網及頂板梁.主要負責結構施工期間的水平、垂直運輸。具體定位詳見附圖。具體布置位置見現場平面布置圖。塔身穿行地下車庫頂板部位的防水處理詳見基礎防水施工專項方案。（二）、防碰撞施工措7、施、塔吊在水平面方向的防碰撞措施-低位塔吊的起重臂端部與高位塔吊塔身之間防碰撞措施。塔吊在現場的定位布置是關鍵，通過嚴格控制塔吊之間的位置關系，來預防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身，在塔吊定位圖中已保證塔吊間距離大于57米，符合塔式起重機安全規程（GB514494）中的10.5之規定“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機的臂架端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2米的距離”的規定。塔吊在現場的定位保證了各塔吊之間不存在低位塔吊的起重臂與高位塔吊的塔身發生碰撞的問題。、塔吊在垂直方向的防碰撞措施、低位塔吊的起重臂與高位塔吊起重鋼絲繩之間防碰撞措施。由于受施工需要的影響，交叉施工8、區域較大的兩塔，有可能發生低位塔吊的起重臂與高位塔吊的起重鋼絲繩的碰撞事故。為杜絕此類事故發生，項目必須對每一臺塔吊的工作區進行合理劃分，避免或減少塔吊交叉工作區。同時，項目必須配備有合格操作證的、經驗豐富的信號指揮工，確保指揮塔吊回轉作業時,低塔的起重臂不碰撞高塔的起升鋼絲繩.當現場達到6級風，塔吊必須停止作業。另外，塔吊租賃公司要配備操作熟練、有責任心的塔司為現場服務,塔吊在每次使用后或在非工作狀態下，將塔吊的吊鉤升至頂端，同時將起重小車行走到起重臂根部。、高位塔吊的最低部件下端與低位塔吊的最高部件上端防碰撞措施兩塔吊相交叉面積較大，在工作中有可能發生高塔起重臂下端與低塔起重臂拉桿間的碰撞9、.按照安裝程序中要求的頂升標準節數，互相協調即可保證不發生碰撞。必須符合塔式起重機安全規程（GB514494）中的10。5之規定:“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于高位起重機的最低位置的部件(吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位置起重機中處于最高位置的部件之間的垂直距離不得小于2m”.、塔吊與現場周邊建筑及設施的防碰撞措施根據塔吊在現場的平面布置，在實際施工中，還要密切關注現場以外的情況,還要注意周邊情況尤其是現場工人和車輛，以免造成不必要的傷害或破壞。在7#樓北側和西側存在10kv高壓線，正好處于7塔吊覆蓋范圍之內，采取專項防護措施.。綜上所述，可以看出塔吊的施工環境是比較復雜的，10、只有按照相關規范操作，并全面考慮施工現場及周邊的施工環境,合理安排施工工序和塔吊的頂升，才能實現安全、有序施工，提高施工效率，為高效優質的完成施工工期奠定堅實的基礎。 （4）、相鄰塔吊操作要求46.1群塔的運行原則為：低塔讓高塔。4.6。2后塔讓先塔。在兩塔吊塔臂交叉區域內運行時，后進入該區域的塔吊要避讓先進入該區域的塔吊. 4。6。3動塔讓靜塔。在兩塔吊塔臂交叉區域內作業時,在一塔吊塔臂無回轉、小車無行走、吊鉤無運動，而另一塔吊塔臂有回轉或小車行走時，動塔吊應避讓靜塔吊。 4.6。4輕車讓重車.在兩塔吊同時運行時，無載荷塔吊應避 讓有載荷塔吊。 4。6。5客塔讓主塔。以不同單位實際工作區域劃11、分塔吊工作區域時，本工程高位塔吊為主塔,低位塔吊為客塔，塔吊在運行中，各條件同時存在時,按以上排列順序原則執行。 4。6.6塔吊長時間暫停工作時,吊鉤應起到最高處，小車拉 到最近點,大臂按順風向停置。4.6。7塔吊與信號指揮人員必須配備對講機,對講機經統一確定頻率后必須鎖頻,使用人員無權調動頻率，且要做到專機專用。5、6、7頻道依次為5、6、7樓塔吊專用頻道。信號指揮人員應與塔吊組相對固定，無特殊原因不得隨意更換指揮人員；指揮人員未經主管負責人同意，不得私自換崗.4.6。8指揮過程中嚴格執行信號指揮人員與塔吊司機的應答制度，即：信號指揮人員發出動作指令時，先呼叫被指揮塔吊的編號，待塔吊司機應答12、后，信號指揮人員方可發出塔吊動作指令。 4.6.9信號指揮人員必須時刻目視塔吊吊鉤與被吊物。塔吊轉臂過程中,信號指揮人員還須環顧相鄰塔吊的工作狀態，并發出安全指示語言。安全指示語言必須明確，簡短，完整清晰。 4 。6.10在保證安全生產的前提下，應按“就快不就慢”的原則,根據工程進度統一確定塔吊頂升高度和到位時間.各塔吊必須按確定的高度、時間如期完成頂升，不得提前或延時。四、施工安全保證措施 1、 組織保障（1）、項目經理是項目安全管理的第一責任人.(2）、成立以項目經理為首的塔吊安裝安全保證體系項目經理：張海軍生產經理： 周洪仁 安全總監：郭東華技術負責人：何俊剛安全員：張向東施工班組2、應13、急預案塔吊施工期間存在的危險源有高處墜落、物體打擊、機械傷害、觸電、坍塌等,為確保事故發生以后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本應急救援預案。組 長： 張海軍副組長: 周洪仁 何俊剛組 員： 郭東華 張向東 吳建國 江浩2。1、機構職責：、負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。、負責突發事故的預防措施和各類應急救實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任.、當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相14、關部門的幫助。、由應急救援領導小組,組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。、事故發生時，組長或其他成員不在現場時,由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。、項目部指定王士廣負責故事的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。2.2、高空墜落應急救援方法：現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救.仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。如果是頭部著地,同時伴有15、嘔吐、昏迷等癥狀,很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓,這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情.2。3、坍塌應急救援方法：、當發生塔吊架坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；、報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；、急報項目部應急救援小組、分公司16、和有關應急救援單位,采取有效的應急救援措施;、清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員,把事故損失控制到最小.、預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等.2。4、物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢,應急以后及時送醫院治療。、止血:根據出血種類,采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等.、對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢,減少傷痛。、對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有17、血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。、如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。、預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6爬梯3樘用于人員疏散7對講機4臺聯系指揮求援2。5、監測監控本方案采取如下監測措施：2.5.1、班組每天進行日常檢查，項目部每周進行抽查,不少于兩次，所有檢查都必須形成記錄,檢查項目如下:、桿件的設置和連接、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。、安18、全防護措施是否符合規范要求。2.5。2、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。2.5。3、塔吊安裝工程施工前，必須組織施工單位、監理單位、業主單位及相關專家對專項方案進行審查備案。2。5.4、塔吊安裝過程中，每次檢測結果必須由監測人、項目經理、項目總監簽字,提供給施工、監理、設計及業主等相關單位.2.5。5、監測結果報告必須包括監測項目及允許值、報警值、監測數據處理分析、監測結評述。2.5.6、監測數據接近或達到報警值時,應組織有關各方采取應急或搶險措施，同時須向市建設工程安全監督站、市建設工程質量監督站。2.2。7、本分項工程監測項目包括：支架沉降、位移和變形.五、對基礎的要求（一） 塔19、機基礎載荷情況QTZ80G塔吊載荷情況混凝土基礎載荷四角垂直反力(噸）水平力（噸）彎矩（噸米）扭矩(噸*米）工作情況47.91.154114.7321。25非工作情況38.93.2392。580MC110塔吊載荷情況混凝土基礎載荷四角垂直反力（噸)水平力(噸）彎矩（噸*米)扭矩(噸米）工作情況64。43。119167。9546。77非工作情況54.68.978141。760（二）對基礎的要求1、基礎的制作及計算見附圖。2、保證塔吊基礎塊所在處和周圍沒有不實結構(如異物、孔洞，松軟土，渣土等)以及地下廢管道.地基承載力根據xx建筑設計研究院有限責任公司提供的本工程的地質報告,3土層地基承載能力設20、計值為0.130Mpa。3、由于QTZ80G塔吊地耐力設計值是為自由高度26m以下時最大為0.125mpa,(超過26m是設置附墻連接）故本工程塔吊基礎地耐力值符合設計要求.由于兩臺QTZ80G塔吊均主要服務于高層建筑，故基于安全亦采用采用樁基，樁型為ATZ-4011C的預制方樁、有效樁長11米(同地下汽車庫)。單樁承載力為126。7T，計算取100T，（單樁承載力依據設計數據乘以0。9計算得到,同時現場靜壓樁施工記錄數據作為參考。）樁端持力層42粉質粘土粘土層，地基承載力0.26Mpa根據MC110塔吊地耐力設計值MC110型塔吊為0。245Mpa,相應的地基不能滿足設計要求；因此采用樁基，21、樁型為ATZ4011C的預制方樁、有效樁長11米（同地下汽車庫）。單樁承載力為126。7T,計算取100T，（單樁承載力依據設計數據乘以0.9計算得到，同時現場靜壓樁施工記錄數據作為參考。)樁端持力層42粉質粘土粘土層，地基承載力0。26Mpa；MC110型塔吊基礎采用4根ATZ4011C的預制方樁，基礎承載力為:100T4400T0。24556005600/105 68.82T。采用樁基符合塔吊基礎承載力.4、鋼筋直徑符合基礎圖要求.(參照塔機說明書選型）5、各做一組接地電阻，此接地電阻為單獨一組， 不可與其它任何接地電阻相連。接地電阻小于4，電機絕緣電阻不低于0.5M，導線對地絕緣電阻不低22、于1M，檢測后應有記錄.6、塔吊基礎均使用C35混凝土，抗滲等級為P8,制作時各留三組試塊,當混凝土的強度達到75%以上時，方可立塔。7、雨季期間，作好基礎排水措施.作好施工作業記錄、并存檔。（三）基礎施工程序1、開挖塔吊基坑，5#、7#樓QTZ80G及6樓MC110塔吊塔吊基坑大小均為： 560056001350mm，基坑四周各留置工作面30cm，邊坡按1：1。2放坡；基礎上表面即為地下室基礎底板。2、墊層混凝土采用C15，墊層水平度控制在0。2%，墊層混凝土強度達到60后，方可進行基礎預埋工序。3、在塔吊墊層上表面中心標記一個十字線及1。60米1.60米（或1。70米1。70米）正方形（十23、字線交叉點即為正方形中心點）。4、塔吊安裝人員安放塔吊的馬鐙、預埋節，并用斜鐵找平。預埋節檐口水平度控制在1內，達到要求后將馬鐙、斜鐵及預埋節點焊好，以免由于后面工序的操作，動搖了已經調整好的水平度.5、本工程塔吊基礎其實一部分為地下室基礎底板,一部分為主樓基礎底板過渡帶，主樓基礎底板底筋為22100雙向,面筋為22100雙層雙向,地下室基礎底板鋼筋為18150雙層雙向拉通，同時塔吊基礎鋼筋設計為25150雙層雙向，基礎鋼筋施工時還應考慮過渡帶構造鋼筋在此交匯，此道工序施工質量管理部門必須做好過程控制、施工記錄、質量驗收，兼顧主樓底板鋼筋及車庫底板鋼筋，塔吊基礎施工時應預留車庫底板及主樓底板鋼24、筋，且需考慮搭接長度。6、將接地電阻（R4）一端與預埋節焊接好，另一端插于土層里。7、塔吊基礎砼強度等級為C35,要求振島密實，在此過程中必須隨時監測預埋節的檐口水平度，如有變化，則應隨時進行調整，確保塔吊預埋節檐口水平度.混凝土不得往一個方向澆注，以免動搖預埋節。8、基礎砼強度達75%以上，并經安全質檢部門檢驗合格后，方能安裝塔吊.9、做好塔吊基礎養護工作，施工現場備三組試塊，7天一組如試壓不能滿足要求10天再壓一次，提供混凝土強度報告作為塔吊安裝的依據。10、在塔吊基礎頂面設置45cm45cm90cm集水坑,便于塔吊基礎部位積水的抽排。六、塔吊附墻本工程5#、7樓使用的QTZ80G塔吊達到25、150m左右，根據塔吊技術要求，QTZ80G塔吊在距塔吊基礎26m左右高度設第一道附墻,第二附著架距第一道27米，第三附著架距第二道24米；第四附著架距第三道24米,第五附著架距第四道24米，第六附著架距第五道24米。附墻連接方法是在剪力墻上預留孔與塔吊附墻連接件和螺栓相連接.本工程6樓使用的MC110塔吊達到170m左右，根據塔吊技術要求，MC110塔吊在距塔吊基礎26m左右高度設第一道附墻，第二附著架距第一道27米，第三附著架距第二道24米；第四附著架距第三道24米，第五附著架距第四道24米，第六附著架距第五道24米。附墻連接方法是在剪力墻上預留孔與塔吊附墻連接件和螺栓相連接.塔吊附墻連接26、件埋入主體剪力墻部位，相應部位增加4根主筋。鋼筋型號與間距同該部位剪力墻配筋.七、塔吊基礎及附著計算書7.1.塔吊基礎承載及有關節點受力計算7.1.1.塔吊基礎設計：根據塔式起重機設計規范及高層塔吊說明書提供的塔吊基礎所承受的自重、傾覆力矩、扭矩及水平力的值進行本工程塔吊基礎承載力計算,確定塔吊基礎幾何尺寸、鋼筋配置、混凝土強度等級等.7。1。2.計算原則:固定式塔式起重機的地基基礎是保證塔機安全使用的必要條件，本基礎嚴格參照塔吊說明書基礎部分的說明施工.本工程塔吊基礎的地基準備采用12根樁型為ATZ-40-11C的預制方樁,（5#、7樓兩臺QTZ80G塔吊每臺4根共8根，6樓MC110塔吊427、根.)上部連接混凝土承臺作為塔吊基礎。1。4。1QTZ80型及MC110型塔吊基礎計算書1）參數信息塔吊型號：QTZ80G,自重(包括壓重）F1=813。2KN,最大起重荷載F2=80.00KN塔吊傾覆力矩M=2700KN。m，塔吊起重高度H=150。00m，塔身寬度B=1.7m混凝土強度:C35，鋼筋級別：3級，基礎埋深D=0.00m，承臺箍筋間距S=550mm,保護層厚度：50mm樁直徑(或方樁邊長）d=0.40m,樁間距a=4.4m,承臺厚度Hc=1。35m2)塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=813.200KN塔吊最大起重荷載F2=80.00KN作用于承臺頂面28、的豎向力F=1。2（F1+F2）=1071.84KN塔吊的傾覆力矩M=1.4*2700。00=3780。00KN.m塔吊型號:MC110，自重(包括壓重）F1=160.5KN，最大起重荷載F2=110。00KN塔吊傾覆力矩M=3400KN.m,塔吊起重高度H=170.00m，塔身寬度B=1。6m混凝土強度：C35，鋼筋級別:3級,基礎埋深D=0。00m，承臺箍筋間距S=550mm,保護層厚度：50mm2）塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算塔吊自重(包括壓重)F1=1605。00KN塔吊最大起重荷載F2=110.00KN作用于承臺頂面的豎向力F=1。2*（F1+F2）=2058。00KN塔吊的傾29、覆力矩M=1。4*3400。00=4760。00KN.m圖中X軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。第一、 樁頂豎向力的計算（依據建筑樁技術規范JGJ94-2008第5.1。1條）偏心豎向力作用下 Nik=(FK+GK）/nMxkyi/yj2Mykxi /xj2 其中：n單樁個數，n=4FK作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，F=1.2(F1+F2）=2058。00KNGK樁基承臺的自重,G=1010 KNMx，My承臺底面的彎矩標準值(kN。m）； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Nik單樁樁頂豎向力標準值（kN)。 經計算得到單樁樁頂豎向荷載30、效應標準組合下的: 最大壓力： N=1422kN 根據巖土工程勘察報告，單樁豎向極限承載力標準值為Q uk=1267kN根據土層42地耐力2605。65。6=8153。6 kN故12674+8153.6=13221.614224=5688 kN 最大拔力： N=111。4kN ，根據樁基說明單樁抗拔承載力特征值Ra=360KN，標準值為720 kN第二、矩形型承臺彎矩計算（依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008第5.6。1條）Mx1=Ni1Yi，My1=Ni1 Xi 其中： Mx1，My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m）； Ni131、扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n. 經過計算得到彎矩設計值： N=14221010/4=1169。5kN Mx1=My1=2572.9kN。m 3)矩形承臺截面縱向受拉鋼筋截面面積的計算 依據混凝土結構設計規范（GB50010-2002)，混凝土保護層厚度為50 mm,故假定縱向受拉鋼筋合力點到截面受拉邊緣的距離s =50 mm,則h0=135050=1300mm;由混凝土和鋼筋等級，查附表22,27得 fc=16.7 N/mm2，fy=360N/mm2，ft=1.57 N/mm2fc混凝土軸心抗壓強度設計值 h0承臺的計算高度 fy鋼筋受拉強度設計值,fy=332、60N/mm2 ft_混凝土軸心抗拉強度設計值查表4-5知，混凝土受壓區等效矩形應力圖系數1在混凝土強度等級c50時為1.0，1=0。8;由表4-6知b=0.518。求計算系數 s = M/1fcbh02 =3780106/（16.7560013002） =0。02391666 對于MC110塔吊s=0。03011728 = 1( 12s）1/2 =1-0。97579=0。02421b=0。518，可以 對于MC110塔吊 = 1（ 1-2s）1/2=0。03058b=0。518，可以 s = 1- /2=0.987895 對于MC110塔吊s =0.984707 As = M/sh0fy =33、Asx= Asy =3780106/(0.9878953601300) =8176mm2對于MC110塔吊As = M/sh0fy =Asx= Asy=10328.9 mm2 選用17根三級鋼直徑25,As =8340。625 mm2，（選用鋼筋時滿足有關間距、直徑、根數等的構造要求）對于MC110塔吊選用22根三級鋼直徑25，As =10793.5 mm2驗算適用條件：適用條件（1）=8340.625/（56001300）=0。115 對于MC110塔吊=10793。5/（56001300)=0.148 b=1b fc/ fy=0。51816.7/360=2.4 b,滿足minh/h0 （234、）minh/h0=0.21350/1300=0.2077 0.45ft/ fyh/h0=0.204 明顯minh/h0，0。45ft/ fy h/h0不滿足，則縱向受拉鋼筋應按minh/h0配置，則As=0.207756001350=15702 mm2，即32根三級鋼直徑25；故QTZ80G和MC110兩型號塔吊基礎均適配33根三級鋼直徑25；4）矩形承臺截面抗剪切計算 基礎承臺自重101噸，合1010KN,作用于承臺頂面的豎向力為1071。84KN 根據第二步的計算方案可以得到XY 方向矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=1040。92kN,對于MC110，V=1534kN塔吊我們考35、慮承臺配置箍筋的情況，根建筑樁基技術規范JGJ942008，5.9.10條,據斜截面受剪承載力滿足下面公式： V hsa ftb0h0 其中 =1.75/（+1) hs=（800/ h0)1/4 ft_混凝土軸心抗拉強度設計值 承臺剪切系數 計算截面的剪跨比，x=ax/ h0, ，y=ay/ h0, ax， ay為塔吊標準節邊至y 、x 方向計算一排樁的樁邊的水平距離,，當0.25 時，取=0。25；當3 時,取=3； hs受剪切承載力截面高度影響系數；當h0 800mm 時，h0=800mm ;當h0 2000mm 時，取h0= 2000mm ；其間按線性內插法取值。 b0承臺計算截面處的計36、算寬度，b0=5600mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm; S 箍筋的間距，S=550mm;x=y=1000/1300=0.76923, =1.75/（+1)=0.98913 hs=（800/ h0)1/4=（800/1300)1/4=0.8857則V=1040。92kN 對于MC110，V=1534kN hsa ftb0h0=0。989130。88571.5756001300=10013。157 kN故V hsftb0h0成立 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋! 5）塔吊附著計算 塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定， 需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的37、兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。 第一、支座力塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據. 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力風荷載取值 q=0。10kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=2700kN。m 對于MC110, M=3400kN。m QTZ80G塔吊的支座力Nw=206。913kN; MC110塔吊的支座力Nw=276.85kN 第二、附著桿內力計算 塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題，采用結構力學計算個桿件內力: 方法的基本方38、程： 計算過程如下： 11*X1+1p = 0 1p = T0i*Ti/EA 11 = T0iT0iLi/EA其中: 1p為靜定結構的位移; Ti0為F=1時各桿件的軸向力； Ti為在外力M和P作用下時各桿件的軸向力； li為為各桿件的長度。 考慮到各桿件的材料截面相同，在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到： X1= -1p/11 各桿件的軸向力為： T*1 = X1 T2 = T02X1+T2 T3 = T03X1+T3 T4 = T04X1+T4 以上的計算過程將 從0-360度循環，解得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力： QTZ80G塔吊各個附著桿件的內力如下桿1的最大軸向拉39、力為：795。18kN； 桿2的最大軸向拉力為：956.37kN; 桿3的最大軸向拉力為:5478.32kN; 桿4的最大軸向拉力為:3855。60kN； 桿1的最大軸向壓力為：1003.14kN; 桿2的最大軸向壓力為：1279。57kN； 桿3的最大軸向壓力為：8546.31kN； 桿4的最大軸向壓力為： 6000。21kN。MC110塔吊各個附著桿件的內力如下 桿1的最大軸向拉力為:825。18kN; 桿2的最大軸向拉力為:976.37kN； 桿3的最大軸向拉力為：5486。32kN； 桿4的最大軸向拉力為：3893。60kN; 桿1的最大軸向壓力為：1013.14kN； 桿2的最大軸向40、壓力為：1319。57kN; 桿3的最大軸向壓力為:8576.31kN； 桿4的最大軸向壓力為: 6010。21kN。 第三、附著桿強度驗算 采用標準附墻件！ 第四、附著支座連接的計算 1、附著支座與建筑物的連接多采用與預埋件在建筑物構件上的螺栓連接。預埋螺栓的規格和施工要求如果說明書沒有規定，應該按照下面要求確定： 2、預埋螺栓必須用Q235鋼制作； 3、附著的建筑物構件混凝土強度等級不應低于C20； 4、預埋螺栓的直徑大于24mm； 5、預埋螺栓的埋入長度和數量滿足下面要求： 0.75ndlf=N 其中n為預埋螺栓數量;d為預埋螺栓直徑;l為預埋螺栓埋入長度；f為預埋螺栓與混 凝土粘接強度41、（C20為1。5N/mm2，C30為3。0N/mm2）;N為附著桿的軸向力。 6、預埋螺栓數量，單耳支座不少于4只，雙耳支座不少于8只；預埋螺栓埋入長度不 少于15d;螺栓埋入端應作彎鉤并加橫向錨固鋼筋。 第五、附著設計與施工的注意事項 錨固裝置附著桿在建筑結構上的固定點要滿足以下原則： 1、附著固定點應設置在丁字墻（承重隔墻和外墻交匯點）和外墻轉角處,切不可設置 在輕質隔墻與外墻匯交的節點處； 2、對于框架結構，附著點宜布置在靠近柱根部； 3、在無外墻轉角或承重隔墻可利用的情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內墻上； 4、附著固定點應布設在靠近樓板處，以利于傳力和便于安裝. 6）基礎穩定性42、計算 樁式塔吊基礎設置在深基坑旁邊,除承受上部傾覆力矩 M0外，還要承受基坑兩側主動土壓力和被動土壓力產生的力矩，在必要時候還要增加錨桿或內支撐。 塔吊基礎的穩定性計算公式如下： FmD + epiHpi K（M0 + iHi 其中安全系數 K 根據當地實際情況取值。 QTZ80G塔吊經過計算得到上式左邊的彎矩和為0。00+23968.67=2396。67kN。m 上式右邊的彎矩和為1.00(20.00+8893.92)=8913.92kN。m MC110塔吊經過計算得到上式左邊的彎矩和為0。00+2687。35=2687。35kN。m 上式右邊的彎矩和為1.00(20。00+9012.45）=9032.45kN。m 結論:塔吊基礎穩定性計算滿足要求!