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1、xx東線一期工程xx通水應急調度中心（調度災備中心）模板工程專項方案編 制：審 核：批 準：xx江都建設集團有限公司2013年1月4日1、工程概況 xx東線一期工程xx通水應急調度中心(調度災備中心）工程為二層建筑，建筑高度13.95m，其中一層高度為3.3m，二層6。36m，建筑物室內外高差0。45m.一層用途：活動室、門廳、訊問室、醫務室、警衛室等,二層為辦公區、休息廳、會議室、監控室，三層為大會議室、休息廳、辦公室、貯藏室、音控室等,本工程外形為長方形，長64。8m(軸線間長度)，寬49。00m(軸線間寬度）縱向共16個軸線，為114軸，橫向為11個軸線分別為AL軸。結構形式：基礎為樁承2、臺獨立基礎，上部為框架結構，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為7度，框架抗震等級三級，按抗震等級二級采取抗震措施；墻體拉結筋按8度設防；樓梯間抗震等級為二級，抗震按一級等級執行。2、材料選用及要求材料種類規格型號材質模板12mm厚木膠合板木方40100mm杉木鋼管482。7mmQ235扣件/鍛鑄鐵3.1本工程采用12mm厚木膠板，其強度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑，易脫模. 3.2鋼管：采用482.7mm鋼管，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴重影響架體結構實體穩定性的管體嚴謹使用。3.3扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴禁使用。3.4架體底座采用木墊板，木墊板寬不小于300mm，厚度不小于50m3、m,墊板的延伸不得少于3跨. 4、施工工藝4.1支設流程：柱 梁 板4。2柱模板安裝4。3梁模板的安裝4.4板模板的安裝4.5梁板模板支撐系統的搭設 4。6架體支設要求1）采用482。7mm鋼管搭設，立桿支設時可調底座配合使用.梁設雙排架體，板設滿堂架體，柱、梁、板應連成整體。2)立桿底部應設置墊板,距基面、頂面200mm搭設掃地桿.架體安裝在木墊板上,墊板地面應夯實整平。3)剪刀撐要求：滿堂架體外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設置由下至上的豎向連續剪刀撐,每隔六排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，架設于梁處.并于在剪刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設置水4、平剪刀撐。4）柱模板設計：采用木膠板，柱箍采用48鋼管進行加固，第一步距地15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固。5）梁模板設計：采用木膠板，設雙排架體,梁底每跨加設1道小橫桿（均分)，梁側立桿應通到板底。對于較大梁側模，可采用中部加設對拉螺栓進行加固。梁底端部探出橫桿不宜大于200mm，如有其他因素超過者應在端頭另加支撐.6）現澆板模板設計：采用木膠板，設滿堂架體，橫桿步距1。5米，掃地桿距地200mm。快拆頭調整標高.在最上一層橫桿鋼管上加設小橫桿，鋼管上鋪設木方次楞，木方次楞上鋪木膠板.5、模5、板工程的有關驗算柱模板工程參數柱模板參數柱截面尺寸500cm500cm-70cm700cm柱高度3。3m-5。6m面板12mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木,柱每邊設置6個豎楞柱箍雙鋼管，間距400mm對拉螺栓70cm70cm柱中間加設直徑12mm水平對拉螺栓，豎向間距400mm 荷載參數振搗砼對側模板壓力4kN/m2傾倒砼對側模板壓力4kN/m2新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范,按下列公式計算，取其中的較小值：=0.22245。71。21。21.00=43。338 kN/m2=248=192。000 kN/m2其中 c- 混凝土的重6、力密度,取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5。7小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20; V 混凝土的澆筑速度，取1m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取8m; 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值43。338kN/m2。柱側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 7、1000121212/12=144000mm4；(一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.16m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43。338kN/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0。91.243。338+1.441=51.845KN/mq1=0.91.3543。338+1。40。741= 56。184KN/m根據以上兩者比較應取q1= 56。184KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0。1q1l2=0.156。1840.162=0。14KNm面板抗彎強度設計8、值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14106=5。83N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下:q = 143。338=43.338KN/m；面板最大容許撓度值： 160/250=0.64mm；面板彈性模量： E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67743.3381604=0.30mm 0。64mm100EI1004500144000滿足要求!柱側模板次楞驗算次楞采用40100mm(寬度高度)方木，間距：0。16m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵9、抗矩W =40100100/6=66667mm3；截面慣性矩I =50808080/12=3333333mm4;(一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.4m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43。338kN/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為:q1=0。91.243。338+1。440.16=8。295KN/mq2=0。91。3543.338+1.40。740.16= 8。989KN/m根據以上兩者比較應取q=8.989KN/m作為設計依據.3、強度驗算計算最大彎矩：M10、max=0.1ql2=0。18.9890.42=0。144kNm最大支座力：1。1ql=1.18.9890.4=3.96kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0。144106=2.700N/mm2 17N/mm2W53333 滿足要求！（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0。6q1l=0.68.9890。4=2.157KN木材抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算：=3V=32.157103= 0.809N/mm2 fv=1。7N/mm22bh25080 次楞抗剪強度滿足要求!（三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線11、荷載計算如下:q = 43。3380.16=6。934KN/m;次楞最大容許撓度值=400/250=1.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0。677ql4=0.6776.9344004= 0。056mm 1.6mm100EI100100002133333 滿足要求！柱寬度B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4;截面積= 848mm2（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0。91.243.338+1。440。1560.4=3。235kNP2=0。91.3543.338+1。40.12、740。1560.4= 3。506kN根據以上兩者比較應取P= 3.506kN作為設計依據。計算簡圖（kN）彎矩圖（kN。m）經計算,從左到右各支座力分別為：N1=2.152kN；N2=10.519kN;N3=6。212kN;N4=10。519kN;N5=2.152kN；最大彎矩 Mmax=0。429kN。m；柱箍抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計,柱箍軸向拉力設計值N=1.936KN。=N+Mmax=1936+0。429106=50.056N/mm2 205N/mm2AnW8488980滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷13、載標準值,故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.3380。1560.4=2。704kN。柱箍的最大容許撓度值： = 3mm;經計算最大變形 Vmax =0。106 mm 3mm滿足要求！柱寬度B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb:Ntb =AnFtbAn-對拉螺栓凈截面面積Ftb-螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76。0mm2,可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12。92kN.對拉螺栓軸力設計值N=10。519kN 12。92kN。滿足要求！柱高度H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm.截面抵抗矩W =8980mm3；截面14、慣性矩I =215600mm4;截面積= 848mm2（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下:P1=0。91。243.338+1.440。120.4=2.489kNP2=0。91.3543.338+1.40。740.120。4= 2.697kN根據以上兩者比較應取P= 2.697kN作為設計依據。計算簡圖(kN)彎矩圖（kN.m）經計算,從左到右各支座力分別為：N1=1.489kN；N2=10.506kN；N3=1。489kN;最大彎矩 Mmax=0。423kN。m；柱箍抗彎強度設計值f (N/mm2) = 205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計,柱箍軸向拉力設計值N=1.65515、KN.=N+Mmax=1655+0。423106=49。056N/mm2 205N/mm2AnW8488980滿足要求!(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.3380.120。4=2.08kN。柱箍的最大容許撓度值： = 784/500=1。6mm；經計算最大變形 Vmax =0.049 mm 1.6mm滿足要求!柱高度H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn-對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向16、拉力設計值Ntb=12.92kN.對拉螺栓軸力設計值N=10.506kN 12。92kN。滿足要求！模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面慣性矩I= 1000121212/12=144000mm4；（一）強度驗算1、面板按四跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0。3m.2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值.均布線荷載設計值為：q1=1.2(240。11+1.10.11+0.3）+1。42。51=7.173KN/mq1=1.35（240.11+17、1.10.11+0.3）+1.40。72。51= 6.582KN/m根據以上兩者比較應取q1= 7.173N/m作為設計依據.集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1。210.3=0。360 KN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.107q1l2=0.107 7.1730。32=0。069KNm施工荷載為集中荷載：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 0.3600。32 +0.161 3.5000.3=0.173KNm取Mmax=0.173KNm驗算強度.面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=018、.173106=7。21N/mm2 f=12。5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.111.10.110.3）=3。061KN/m；面板最大容許撓度值： 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.632ql4=0.6323。0613004=0。24mm 0.8mm100EI1004500144000滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度40mm，高度100mm，間距0.3m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =4010010019、/6=66667mm3；截面慣性矩I =50808080/12=3333333mm4;(一)抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算,其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距,L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.11+1.10.11+0.3)+1.42。50。3=2.152KN/mq1=1.35（240。11+1.10。11+0.3）+1。40.72。50。3= 1.975KN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.152KN/m作為設計依據.集中荷載設計值:模板自重線荷載設計值q2=1.20。30.3=0。108KN/m跨中集20、中荷載設計值P=1.42.5= 3.500KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.12。15212=0.215KNm施工荷載為集中荷載:M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.10812+0.2133。5001=0.754KNm取Mmax=0。754KNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.754106=14。14N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0。62.1521=1。291KN施工荷載為集中荷載:V2= 0.6q2l+0.65P=021、.60.1081+0.653.500=2.340KN取V=2.340KN驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4。8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.340103= 0。878N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪強度滿足要求！（三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0。3(240.111。10.110。3）=0.918KN/m次楞最大容許撓度值：1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0。677ql4=0.6770。91810004=0。29mm 4mm100EI122、00100002133333滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩W=4。49cm3截面慣性矩I=10.78cm4(一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1。5kN/mm2.首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1= 1.2(240000.11+11000.11+300)+1.415000。3=1732N/mq1= 1.35(240000。11+11000。11+300）+1。40.715000。3= 1681N/m根據以上兩者比較應取q1= 1732N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1。1q1l=1。117321/1000=1。923、05kN。次楞作用集中荷載P=1。905kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN）彎矩圖(kN。m)最大彎矩 Mmax=;主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2;=Mmax=0.632106=140.757N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0。3(240000。1111000。11300）=918N/m=0。918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10。9181=1。010kN。以此值作為次楞作用在主楞24、上的集中荷載P,經計算，主梁最大變形值V=1.077mm。主梁的最大容許撓度值：1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =1。077mm 6.7mm滿足要求！（三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式：N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN） ：N=6。858kN；- 軸心受壓穩定系數，由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=k1k2（h+2a)，h：頂步步距，取1。5m;a：模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度,取0。5m；k1k2為計算長度附加系數，按下表取用,k1=1.167，k2=1。016，L0=2.96m。i - 立桿的截面回轉25、半徑(cm） ，i=1。6cm；A - 立桿截面面積(cm2），A=3.98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3）：W= 4。25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立桿長細比計算:=Lo/i=296/1。6=185按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；N+Mw=6。858103+0。015106=82。446+3.529=85.975N/mm2 jAW0.2093。981024.25103f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求！立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6。858kN2、26、墊木底面面積A墊木作用長度1m,墊木寬度0。3m，墊木面積A=10。3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.858=22。86kN/m2 mffak=1000。4=40kN/m2A0。3滿足要求!。新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值,依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算,取其中的較小值:=0。22245。71。21。21.22=52。873 kN/m2=240。8=19。200 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度,取24k27、N/m3; t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15）計算,取初凝時間為5。7小時.T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20； V - 混凝土的澆筑速度,取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m； 1- 外加劑影響修正系數,取1。2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。2.根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值19。200kN/m2。梁側模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3;截面慣性矩I= 28、1000121212/12=144000mm4;（一)強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0。20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19。200kN/m2,振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0。91。219.200+1。441=25.776KN/mq1=0。91。3519。200+1.40.741= 26。856KN/m根據以上兩者比較應取q1= 26。856KN/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.126.8560.202=0.11KNm面板抗彎強度設計29、值f=12.5N/mm2；=Mmax=0。11106=4.58N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板強度滿足要求!（二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 119。200=19.2KN/m；面板最大容許撓度值： 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0。677ql4=0。67719.2002004=0。32mm 0。5mm100EI1004500144000滿足要求！梁側模板次楞驗算次楞采用40100mm（寬度高度)方木，間距：0。2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =30、40100100/6=66667mm3；截面慣性矩I =50808080/12=3333333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2.均布線荷載設計值為：q1=0。91。219.200+1.440.2=5。155KN/mq2=0.91。3519。200+1。40.740.2= 5。371KN/m根據以上兩者比較應取q=5.371KN/m作為設計依據.3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.131、ql2=0.15。3710。52=0.134kNm最大支座力：1.1ql=1.15。3710。5=2。95kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.134106=2.513N/mm2 17N/mm2W53333 滿足要求！(二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.65。3710。5=1。611KN木材抗剪強度設計值fv=4。8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31。611103= 0。604N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080 次楞抗剪強度滿足要求！（三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：32、q = 19.2000。2=3。84KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm;次楞彈性模量： E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0。6773.845004= 0。076mm 2mm100EI100100002133333 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管,間距：0。5m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3;截面慣性矩I =215600mm4；(一)強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2。95kN，按集中荷載作用下二跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距,L=0。4m。主楞計算簡圖（kN）主楞彎矩圖（kN。m)2、強度驗33、算最大彎矩Mmax=0。221kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2.=Mmax=0。221106=24。610N/mm2 205N/mm2W8980 滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.112kN，主楞彈性模量： E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2。7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0。028mm 2.7mm。滿足要求!對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa-對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs-新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或34、傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0。95（rGG4krQQ 2k）=0。95（1.219。200+1。44）=27。21kN.N=0。500。4027。21=5。44kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12,其截面面積An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12。92kN N=5。44kN。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001。21.2/6=24cm3；截面慣性矩I= 1035、01。21.21。2/12=14.4cm4;（一）強度驗算1、梁底次楞為5根，面板按四跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0。075m.2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.8+1.50.8+0。3)+1.421=24.88kN/mq1=0.91。35(240.8+1.50.8+0.3）+1。40.721= 26.91kN/m根據以上兩者比較應取q1= 26。91kN/m作為設計依據。計算簡圖（kN)彎矩圖(kN.m）經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0。793kN；N2=2.307kN；N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=036、。793kN;最大彎矩 Mmax = 0.016kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2） =12.5 N/mm2;梁底模板的彎曲應力按下式計算:=Mmax=0。016106=0。667N/mm2 12。5N/mm2W24103滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下:q = 1（240.81。50。80。3）=20.70kN/m；計算簡圖（kN）面板彈性模量： E = 4500N/mm2;經計算，最大變形 Vmax = 0.006mm梁底模板的最大容許撓度值： 75/400 =0。2 mm；最大變形 Vmax = 0。00637、mm 0。2mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=588/6= 53.333cm3;I=5888/12= 213.333cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距,L=1m。次楞計算簡圖荷載設計值 q = 2。307/1= 2。307kN/m;最大彎距 Mmax =0。1ql2= 0.12.30712= 0。231 kN。m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.231138、06=4.331N/mm2 17N/mm2W53.333103次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算V=0。6ql=0。62.3071=1.384KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算:=3V=31。384103= 0.52N/mm2 fv=4.8N/mm22bh25080次楞抗剪強度滿足要求！（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4 mm;驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =1.774/1= 1。774N/mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6771.77410004=0.39、563mm 4mm100EI10010000213.333104次楞撓度滿足要求！梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖（kN) 彎矩圖(kN.m）經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.170kN;N2=7。732kN；N3=0。170kN;最大彎矩 Mmax=0。207kN。m；最大變形 Vmax=0.053mm。（一)強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f （N/mm2) = 205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0。207106=48。706N/mm2 205N/mm2W4.25103滿足要求!（二）40、撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大變形 Vmax = 0.053mm 3.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=7。732kN. 計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算.扣件抗滑移驗算扣件連接方式采用雙扣件,扣件抗滑承載力設計值：Rc=12kN；水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設計值：R=8。316kN;R Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模,故需要考慮風荷載。基本風壓按德州10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2.模板支架計算高度H=8。5m,41、按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1。20。143/(11.5)=0.114式中An =（la+h+0。325lah)d=0。143m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距,1mh-步距，1。5md-鋼管外徑，0。048m系數1。2-節點面積增大系數。系數0。325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數:st=1.2j=1.20。114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體42、形系數：s=st1-n=0.1410.95 10=1.12110.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數.風荷載標準值k=zs0=0。841。120.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0。921.4klah2=0.921。40.28211。52= 0。072kNm1010（二）立桿軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7。732kN ；立桿承受支架自重:1。28.50。151=1。540kN 立桿軸心壓力設計值N：7.732+1。540=9.272kN；（三）立桿穩定性計算立桿的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN） ：N=943、。272kN；- 軸心受壓穩定系數，由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m）,L0=k1k2（h+2a），h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用,k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i - 立桿的截面回轉半徑（cm) ,i=1.6cm；A - 立桿截面面積（cm2）,A=3。98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立桿截面抵抗矩(cm3）：W= 4。25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2，f= 205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=244、96/1。6=185按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；N+Mw=9.272103+0。072106=111.466+16。941 jAW0.2093。981024.25103=128.407N/mm2 f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求！立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6。858kN2、墊木底面面積A墊木作用長度1m，墊木寬度0。3m，墊木面積A=10.3=0。3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf= 0。44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6。858=22。86k45、N/m2 mffak=1000.4=40kN/m2A0.3滿足要求！.6、模板安裝支設要點6。1必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。6。2構造簡單,裝拆方便,并便于鋼筋的綁扎和安裝。6。3模板的拼（接)縫應嚴密，模板接縫處應加膠條,不得漏漿。柱模板根部采用水泥砂漿抹八字灰堵嚴。6。4對跨度大于等于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱，起拱高度按跨度不同在1/1000-3/1000范圍內調整.6。5模板支設允許偏差應在規范允許范圍之內.6.6在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。6.7模板與砼的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑。6.8在搭設架體時，在立桿下46、設置墊板，墊板采用寬300mm木墊板，通長設置。另外在架體搭設前應將基土夯實，避免模板支設后產生下沉現象.7、模板驗收7.1驗收內容7.1。1安裝現澆結構的模板及其支架時，樓板應具有承受上層荷載的承載力;上、下層支架的立柱應對準,并鋪設墊板.7.1。2在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。7.1.3模板安裝應滿足下列要求：1)為保證模板接縫嚴密,模板兩側需粘海綿條，防止漏漿.2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。3）澆注混凝土前，模板內的雜物應清理干凈，柱子模板在拼裝時,應預留清掃口、振搗口,清掃口在砼澆筑前必須堵嚴.7.147、.4對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板,其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000.7.1。5固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規定：項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10外露長度+10,07.1。6現澆結構模板安裝的偏差應符合下表規定:項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度48、不大于5M6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5M8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查7。2驗收程序7。2.1檢驗批應由監理工程師（建設單位項目技術負責人）組織施工單位項目專業（技術)負責人等進行驗收.各專業的所有檢驗批經自檢達到合格后方可提交驗收.驗收前，由項目專業質量檢查員填好“檢驗批質量驗收記錄”.專業（職）質量檢查員應在檢查評定結果欄內，注明“主控項目全部合格，一般項目滿足規范規定要求”，然后專業質量檢查員、專業工長(施工員）和班組長均在表下驗收單位欄內親自簽字.然后由監理工程師或建設單位項目專業技術負責人組織驗收。7.2.2模板分項工程質量驗收應49、由監理工程師（建設單位項目技術負責人）組織施工單位項目專業質量（技術）負責人等進行驗收。各專業的分項工程經自檢達到合格后方可提交驗收.驗收前，由項目專業質量檢查員填好“分項工程的質量驗收記錄”分項工程的檢查結論欄內應由項目專業技術負責人簽署“合格”并簽字后交監理或建設單位驗收。8、模板拆除8.1模板拆除前應有工地技術人員的通知或批準方可拆除構件模板，模板側模拆除時應保證砼表面不粘連，砼構件棱角不易損壞為原則。結構構件底模拆除時按下表執行.構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502，8758100梁87581008.2砼構件底模的拆除時機按每層留置的同條件養50、護試塊抗壓結果確定.9、環境、職業健康安全措施9。1模板隔離劑的存放要符合要求，刷模板不要遺漏在地上或施工層樓面上。9。2每天按時檢查施工機械有無障礙、漏電、漏油等現象，并且及時修理,保證施工機械正常運轉.9。3木工區所用的機械設備必須都有防護罩之類的防護物品。9。4手持電動工具施工時必須穿戴好絕緣手套等防護用品。9。5在木工加工區必須配置滅火器、砂箱、消防水箱等防火用具。并掛設好防火標志。9。6模板支設中，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上,各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落。9。7裝拆模板時，上下應有人接應,隨拆隨運走，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放51、在腳手板上和拋擲。9。8裝拆模板時，除操作人員外，下面不得站人。9.9柱模板支設后應與周圍架體可靠連接。9。10拆除模板前必須設置警戒區和警示標志，并有專人監護,防止無關人員隨意出入.9。11拆除模板嚴禁采用大面積撬落的方式，應逐塊、逐張拆除，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和架桿應分散堆放并及時清運10、事故應急救援預案措施10。1模板架體、腳手架坍塌10。1。1、啟動現場應急預案，危險源控制組人員排除險情,預防再次坍塌。10.1.2、若是架體倒塌，危險源控制組組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌.10.2高處墜落10.2。1將受傷人員用擔架（避免二次傷害）營救至安全地帶。10.2。2身體某部位出血時，首先止血,若切割傷口很深，流血很急，可判斷為動脈出血，必須壓住傷口距離心臟更近部位的動脈止血.10。2。3將病人送到附近醫院進行救護或撥打120急救電話請求外部醫療機構進行救助。