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1、目錄一、工程概況1二、編制依據1三、電梯井道腳手架方案選擇1四、腳手架材料選擇2五、腳手架搭設流程及要求2六、腳手架的檢查與驗收3七、腳手架搭設安全技術措施4八、腳手架拆除安全技術措施6九、井道腳手架計算書7十、附圖23電梯井道腳手架搭拆方案一、工程概況1、工程名稱：xx市城鄉一體化示范區姜營社區（一標）電梯安裝項目 2、工程地點:機口東北角位置 3、建設單位：開發有限公司 設計單位：院有限公司 施工單位：科技有限公司 監理單位：術有限公司二、編制依據建筑施工計算手冊建筑施工手冊鋼結構設計規范(GB50017-2003);建筑結構荷載規范（GB50009-2012)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安2、全技術規范(JGJ130-2011)；建筑施工安全檢查標準（JGJ592011)。三、電梯井道腳手架方案選擇1、電梯井道的腳手架一律落地并用鋼管、扣件搭設,立桿與橫桿均用直角扣件連接，扣件緊固力矩應達到65Nm。2、本工程電梯井分為貨梯和客梯：1#房、2房、6房只有室外貨梯，截面尺寸為3.15*2。66，79#房貨梯截面尺寸為3.15*2。66，客梯截面尺寸為1。95*2.25，每層高出樓面300處搭一排橫桿，橫向間距為300毫米，滿鋪竹笆,竹笆一律用鉛絲與鋼管四點綁扎牢固。3、電梯井道內的設施，必須由腳手架專業人員定期進行檢查、保養，發現隱患及時消除。四、腳手架材料選擇l、鋼管落地腳手架，選3、用外徑48mm，壁厚2.80mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合GB158312006鋼管腳手架扣件的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配,貼合面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N。m時不得破壞.3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求.5、安全網采用密目式安全網,網目應滿足規范DG/JJ082004、2-2006第4.3。1條2000目100cm2的要求，做耐貫穿試驗不穿透,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由上海建筑安全監督管理部門發放的準用證，同時符合GB169091997密目式安全網的要求.6、連墻件采用鋼管,其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700）中Q235A鋼的要求。五、腳手架搭設流程及要求5.1電梯井道落地腳手架腳手架搭設的工藝流程為：井道內地基整平基礎承載力試驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）鋪腳手板連墻件扎防護欄桿扎安全網。定距定位:根據構造要求在電梯井墻5、四面用尺量出立桿離墻距離，并做好標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空.5。4電梯井道腳手架搭設要求1、主桿基礎所有電梯井道的腳手架立桿均落在電梯井道的底板鋼筋混凝土基礎上，其承載力能夠滿足腳手架的搭設要求。 2、立桿間距 (1）貨梯井道腳手架立桿間距為1.31.0米呈長方形平面,步距1。8m；連墻桿間距豎直3.6米。客梯井道腳手架立桿間距為1.45*1。25米呈長方形平面，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6米.。 (2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內,以保證腳手6、架的整體性. （3）立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上,離底座20cm左右。 （4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3、電梯井道橫桿設置井道橫桿沿腳手架高度方向的間距1.8m，置于立桿外面形成四周封閉兩端用直角扣件固定在立桿，以形成空間結構整體受力，每側外伸長度為150mm。4、腳手板、竹笆片的鋪設要求滿鋪竹笆腳手板，四個角用1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在水平桿上.不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。發現有破損的要及時更換。5、連墻件每3。6米高度在樓面上設置兩根鋼管伸出井道與柱子或梁連接作為井道腳手架的連墻件。 6、架體內封閉 (1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距為7、350400mm,須鋪設站人片，站人片設置平整牢固. (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 （3)施工層以下每隔4步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。六、腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任; 3、井道腳手架分段驗收應嚴格參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011及JGJ59-2011中落地式外腳手架檢查評分表”,中所列項目和施工方案要求的內容進行檢查.填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離），8、且不能大于4步.七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施（1）架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的底部。 從二層樓面起張設，往上每隔四層設置一道，安全網必須完好無損、牢固可靠。拉結必須牢靠，墻面預埋張網鋼筋不小于14，鋼筋埋入長度不少于30d。(2）鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。（3)架子搭設高度隨樓層施工高度同步跟進；架子搭設完畢后由項目部安全負責人與技術負責人對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。（4)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經允許嚴禁他9、人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 （1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育. (2）安全技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時,安全人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求. (4）腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收,發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1）操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗. （2)架子在搭設10、(拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全,高空作業需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 （3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4）雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作. (5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求； b 扣件螺絲是否松動; c 安全防護措施是否符合11、要求。 （6)在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看護.4、其它(1）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定,確保施工安全。（2）腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。（3）腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋.（4）井道腳手架僅作為圍護之用，嚴禁任何建筑材料堆放其上，確保較大安全儲備。（5）當作業層高出其下連墻件3。6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。（6)各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。(7）電梯井架搭設完后,必須經搭設、使用單位的施工技術、安全負責人12、共同驗收,合格后簽字，方準交付使用.（8) 架子交付使用后任何人不得擅自拆改，因安裝需要局部拆改時，必須經安全員同意，由架子工負責拆改。(9)電梯井架每步至少鋪2/3的腳手板，所留的上人孔道要相互錯開，留孔一側要搭設一道護身欄桿。腳手板鋪好后，必須固定,不準任意移動。(10） 電梯井道防護安全網不得任意拆除，待安裝電梯搭設腳手架時，每搭到安全網高度時方可拆除.(11) 張設安全網及拆除井道內設施時，操作人員必須戴好安全帶，掛點必須安全可靠。（12）電梯井道門口在墻體模板拆除后，隨即用鋼管圍護起來，高度1.8米，最下面橫桿離地200mm，中間間距不大于400mm;或用直徑12鋼筋焊接防護門，防護13、門鋼筋間距不大于200mm,防護門最低排鋼筋離地最少200mm。八、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準,進行安全技術交底后才準工作.作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，同時設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆欄桿、腳手板、橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個14、扣，拆除橫桿、斜撐時,應先用手托住中間，再解端頭扣。 6、拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 10、井道腳手架拆除，要配備良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放,整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故. 14、如遇強風、雨、雪15、等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。九、井道腳手架計算書1#、2#、6貨梯腳手架搭設從井道底1.600搭設至12。00，總搭設高度為13。6米.79房貨梯從井道底1。600搭設至18。60，總搭設高度為20。2米，客梯從井道底-1。600搭設至21.60,總搭設高度為23.2米。綜上所述貨梯按搭設高度20。2米計算，客梯按23.2米計算。貨梯井道腳手架計算書：依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011建筑結構荷載規范GB500092012鋼結構設計規范GB16、500172003建筑地基基礎設計規范GB500072011計算參數：鋼管強度為205。0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度20。2米，立桿采用單立管。立桿的縱距1。30米，立桿的橫距1.00米，內排架距離結構0。40米，立桿的步距1。80米.鋼管類型為482。8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距2。60米.施工活荷載為2。0kN/m2,同時考慮1層施工.腳手板采用竹串片,荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0。17kN/m，安全網荷載取0.0000kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風17、壓0.40kN/m2，高度變化系數1。0000，體型系數0。6000。地基承載力標準值170kN/m2,基礎底面擴展面積0。250m2，地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4）/64，抵抗距計算采用 W=(D4d4）/32D.一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。000/3=0。117kN/m 活荷載標準值 Q=2。0001。000/3=0.667kN/m 18、靜荷載的計算值 q1=1。20.036+1。20。117=0。183kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.667=0.933kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0。080。183+0。100.933)1.3002=0.182kN。m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=（0.100.183+0.1170.933）1.3002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.215106/4248。0=519、0.708N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0.036+0.117=0.152kN/m活荷載標準值 q2=0.667kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770。152+0。9900。667）1300。04/(1002.06105101950.0）=1.038mm大橫桿的最大撓度小于1300。0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最20、大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.300=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0001。300/3=0.152kN 活荷載標準值 Q=2。0001。0001.300/3=0.867kN 荷載的計算值 P=1.20。046+1.20。152+1。40.867=1。451kN 小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1。20.036）1.0002/8+1。4511。000/3=0。489kN.m=0。489106/4248.0=21、115。089N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00。0361000。004/（3842。060105101950。000)=0.022mm集中荷載標準值 P=0.046+0。152+0.867=1.064kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1064。4831000.0(31000.02-41000.02/9)/(722。06105101950.0)=1。799mm最大撓度和22、 V=V1+V2=1.821mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0361。000=0.036kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501。0001.300/2=0。227kN 活荷載標準值 Q=2.0001。0001。300/2=1.300kN 荷載的計算值 R=1。20.036+1.20。227+1.41。300=2.23、136kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）；本例為0.0929 NG1 = 0.09320。200=1。877kN(2）腳手板的自重標準值(kN/m2）;本例采用竹串片腳手板,標準值為0.35 NG2 = 0。35041。300(1。000+0。400）/2=1。274kN(3）欄桿24、與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17NG3 = 0。1701。3004/2=0.442kN（4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2)；0.000 NG4 = 0.0001。30020.200=0.000kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.593kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 2。00011.3001。000/2=1.300kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4N25、Q經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力： N=1。23。593+1.41.300=6。131kN五、立桿的穩定性計算：1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=6。131kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500; l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定,l0=1.1551。5001。800=3.118m； A - 立桿凈截面面積，A=3。974cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.248cm3; 由長細比，為3118/16=19526、； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00N/mm2；經計算得到： =6131/(0.19397）=80。590N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,當立桿采用單管時,單、雙排腳手架允許搭設高度H，按下列計算:其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力,NG2K = 1.716kN； NQ 活荷載標準值， NQ = 1.300kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值,gk = 0.093kN/m；經計算得到27、，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 105.097米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），應按照下式計算: Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.0kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；連墻件軸向力設計值 Nf = 0.85Af不考慮風荷載連墻件的軸向力計算無需計算!八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pk fg其中 pk 腳手架立桿28、基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=19。57 (kPa） Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 3.59+1。30=4。89kN A - 基礎底面面積 (m2）；A = 0.25fg - 地基承載力設計值 （kN/m2）;fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0。40 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求！扣件腳手架計算滿足要求!客梯計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼29、結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數：鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1。00。雙排腳手架，搭設高度23.2米，立桿采用單立管。立桿的縱距1。45米，立桿的橫距1.25米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1。80米。鋼管類型為482.8，連墻件采用2步2跨,豎向間距3.60米,水平間距2。90米。施工活荷載為2。0kN/m2，同時考慮1層施工.腳手板采用竹串片，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹串片，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0000kN/m2.腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增30、加兩根大橫桿。基本風壓0.40kN/m2，高度變化系數1。0000，體型系數0。6000.地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0。40。鋼管慣性矩計算采用 I=（D4d4）/64，抵抗距計算采用 W=（D4-d4）/32D。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形.1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.250/3=0.146kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.250/3=31、0.833kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20.036+1.20.146=0。218kN/m 活荷載的計算值 q2=1。40.833=1.167kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩）2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為 M1=（0。080.218+0。101。167）1.4502支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為 M2=(0.100.218+0.1171.167）1.4502=0。333kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.3331032、6/4248.0=78.329N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值 q1=0。036+0.146=0.181kN/m活荷載標準值 q2=0.833kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770.181+0.9900.833)1450.04/（1002。06105101950。0）=1.995mm大橫桿的最大撓度小于1450.0/150與10mm,滿足要求！二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載33、布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.450=0.051kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。2501。450/3=0.211kN 活荷載標準值 Q=2。0001。2501.450/3=1。208kN 荷載的計算值 P=1。20。051+1.20.211+1。41.208=2.007kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=（1.20.036)1.2502/8+2。0071.250/3=0。845kN.m=0。845134、06/4248。0=198.834N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.0361250。004/(3842.060105101950.000)=0。054mm集中荷載標準值 P=0.051+0.211+1.208=1.471kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1471.2671250.0（31250。0241250。02/9)/(722。06105101950.0)=4.835、56mm最大撓度和 V=V1+V2=4.910mm小橫桿的最大撓度小于1250.0/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0361。250=0.044kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501。2501.450/2=0。317kN 活荷載標準值 Q=2.0001。2501.450/2=1。813kN 荷載的計算值 R=1。20。044+1。20。317+36、1。41。813=2.971kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0。1001 NG1 = 0。10023.200=2.322kN(2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35 NG2 = 0。35041。450(1.250+0.400)/2=37、1.675kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0。17NG3 = 0.1701。4504/2=0。493kN（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）;0.000 NG4 = 0.0001.45023.200=0。000kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。490kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 2。00011.4501。250/2=1。813kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 38、1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力: N=1。24.490+1.41.813=7。925kN五、立桿的穩定性計算：1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=7。925kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5501。800=3。222m； A - 立桿凈截面面積,A=3。974cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4。248cm3；39、 由長細比,為3222/16=201； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.178； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =7925/(0.18397)=111.762N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度H,按下列計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力,NG2K = 2。168kN； NQ - 活荷載標準值, NQ = 1。813kN； gk 每米立桿承受的結構自重標40、準值,gk = 0。100kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 H = 78.246米。七、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.0kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積; No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）；連墻件軸向力設計值 Nf = 0.85Af不考慮風荷載連墻件的軸向力計算無需計算！八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值,pk =Nk/A=25。21 (kPa) Nk - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 4。49+1.81=6.30kN A - 基礎底面面積 (m2）；A = 0.25fg - 地基承載力設計值 (kN/m2）；fg = 68。00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數;kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170。00地基承載力的計算滿足要求！扣件腳手架計算滿足要求！十、附圖