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1、目 錄：1、工程概況22、編制依據23.防護棚搭設形式34.材料要求55.防護棚受力計算56. 防護棚搭設87.防護棚拆除108、 防護棚的驗收與保護119. 安全措施及要求1210. 防護棚工程組織機構及人員安排及應急預案1211 、附圖141、工程概況1、工程名稱：xx廣場項目一期工程2、建設單位：xx有限責任公司3、施工單位：xx3、監理單位： xx4、工程設計單位：本工程位于xx市xx區，南臨苴國路、東臨石器路、西臨東苑路、北臨xx市文化藝術中心。業主為xx市蜀北橄欖油開發有限責任公司，設計為xx公司。本工程為A、B二幢住宅樓（31層、建筑高度104.70m）及商業裙房組成，地下共2層2、，1層局部設夾層。根據施工需要，本工程裙樓施工配設4臺塔吊，裙樓主體施工完成拆除2臺塔吊；住宅樓施工共設置2臺塔吊和2臺人貨升降機解決結構施工階段的垂直運輸。為了保證總工期的完成和提前完成，在高層施工達到懸挑腳手架第一步搭施完成，落地腳手架即行拆除，地下車庫等公用構筑物的開工條件成熟，一旦形成立體交叉施工，安全生產形勢的嚴重性就會凸現。按照相關規定，必須在塔吊圍轉半徑內的辦公樓、生活設施、人員進出主要通道、主要的機械設備、臨設人貨電梯主口通道等搭設防護棚，以確保安全生產。防護棚搭設具體位置詳附圖xx廣場項目一期工程防護棚搭設平面布置圖。2、編制依據2.1xx廣場一期施工圖紙；2.2xx廣場一期3、施工組織設計；2.3xx廣場項目一期工程腳手架施工方案2.4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ130-2011）中國建筑工業出版社；2.5 鋼結構設計規范 （GB50017-2003） 中國建筑工業出版社；2.6建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-2011） 中國建筑工業出版社；2.7建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)2.8建筑施工腳手架實用手冊2.9 國家有關法律、法規。3. 防護棚搭設形式3.1.中庭防護棚在A、B兩棟主樓之間的中庭部分設有兩臺施工電梯，干拌砂漿儲存罐和裝修材料的堆場等，是上下班人員比較集中的部位，本中庭為滿足小型車輛出入，在主入口位置采用槽鋼搭設4、，主入口以內的部分采用滿堂鋼管架搭設雙層防護，防護棚由上、下兩層鋼管網架組合而成，橫桿間距不大于0.8m，雙層之間60，確保防護棚的安全性，在設置通道兩側的立桿；根據規范和工程實際要求，鋼管網架上先后設置安全網、模板；防護棚四周為1.2米高的欄桿，防止墜物從防護棚往下墜落。搭設的具體部位詳附圖中庭防護棚平面布置圖、主入口防護棚剖面圖、中庭過道防護棚剖面圖。3.2.鋼筋場防護棚：本工程共設置兩個鋼筋制作場，防護棚搭設的寬度為6米寬，12米場，立桿間距1.8米，水平桿步距1.5米，防護棚四周滿啦剪刀撐。防護棚頂部由上、下兩層鋼管網架組合而成，橫桿間距不大于0.8m，雙層之間60，防護棚四周為1.25、米高的欄桿，防止墜物從防護棚往下墜落；欄桿外側設置安全廣告牌。搭設的具體部位詳附圖A、B區鋼筋制作場防護棚平面布置圖、鋼筋制作場防護棚剖面圖。3.3生活區防護棚搭設 生活區工人宿舍為兩層活動板房，宿舍的防護棚搭設高度為7.2米，寬度為6.5米，搭設范圍在塔吊旋轉覆蓋范圍內所有的板房均搭設防護棚，其他廁所和過道防護棚搭設高度為5米。搭設的具體部位詳附圖生活區防護棚平面布置圖、生活區防護棚剖面圖。4. 材料要求1.鋼管：采用DN483.5焊管，材質應符合GB/T13793或GB/T3092規定，質量應符合GB70079普通碳素結構鋼技術要求中Q235A鋼要求。彎曲變形、銹蝕鋼管不得使用；腳手架鋼管6、每根最大質量不應大于25kg。2.扣件：扣件及其附件符合GB978-67可鍛鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT338的可煅鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應符合GB70079中A3鋼的規定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間隙小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩65Nm時，不得發生破壞。3.腳手板：上層鋼管網采用鐵芭網片，下層鋼管網采用模板。4.安全網：采用密目式安全網。5.槽鋼：主入口槽鋼采用200100107、的規格，采用高強螺栓連接。高強螺栓、焊條等。5.防護棚受力計算本工程防護棚以兩層活動板房的防護棚為計算代表計算依據： 依據：建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011。 一、參數信息 立桿縱距(m): 1.500；立桿步距(m): 1.500；立桿橫距(m): 6.500 防護棚高度(m): 7.000；上下防護層間距(m): 0.350；防護層層數: 2 鋼管類型: 483.0；水平鋼管間距(m): 0.600 扣件連接方式: 單扣件；扣件抗滑移折減系數: 0.800 立桿布置方式: 格構柱；立桿計算長度系數1: 1.300；斜撐8、計算長度系數2: 1.300 頂層水平鋼管搭設方式: 鋼管沿縱向搭設 斜撐與立桿連接點到地面的距離(m): 6.200 橫向斜撐與頂層防護層連接點到立桿的距離(m): 2.500 格構柱截面邊長(m): 0.400 示意圖 二、荷載設計 防護層防護材料類型: 木腳手板；防護層防護材料自重標準值gk1(kN/m2): 0.350 欄桿與擋腳板類型: 欄桿沖壓鋼；欄桿與擋腳板自重標準值gk2(kN/m): 0.160 縱向外側防護荷載標準值gk3(kN/m): 0.200 高空墜落物最大荷載標準值Pk(kN): 1.000 三、縱向水平桿驗算 承載力使用極限狀態 格構柱： Q = 1.2(gk1a9、+q) = 1.2(0.3500.600+0.034) = 0.293kN/m P = 1.4Pk = 1.41.000 = 1.400kN 鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.490cm3 I = 10.78cm4 第一種工況 支撐計算簡圖 支撐彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐變形計算受力圖(mm) 支撐變形圖(mm) = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=0.2442.300+1.000=1.6kN 支座反力從左到右相加： Rn=0.403+0.895+0.295+(-0.032)=1.6kN 桿件受10、力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(0.2442.3002/2+1.000 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: 0.4032.300=0.93 支2: 0.8951.900=1.70 支3: 0.2950.400=0.12 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 第二種工況 支撐計算簡圖 支撐彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐變形計算受力圖(mm) 支撐變形圖(mm) = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受11、力累加： Pn=0.2442.300+1.000=1.6kN 支座反力從左到右相加： Rn=(-0.448)+1.229+1.229+(-0.448)=1.6kN 桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(0.2442.3002/2+1.000 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: -0.4482.300=-1.03 支2: 1.2291.900=2.34 支3: 1.2290.400=0.49 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 1.抗彎驗算 Mmax =12、 0.337kNm = Mmax/W = 0.337106/4490.000 = 75.057N/mm2f = 205.0N/mm2 抗彎驗算f,滿足要求！ 2.撓度驗算 max = 1.373mm = minmaxla，a1/150，10 = minmax1500,400/150,10 = 10mm 撓度驗算max,滿足要求！ 3.支座反力計算 Rmax = 1.654kN 四、橫向水平桿驗算 承載力使用極限狀態 格構柱： F = 1.2(gk1a+q)(la+a1)/2 = 1.2(0.3500.600+0.034)(1.500+0.400)/2 = 0.278kN/m P = 1.4Pk13、 = 1.41.000 = 1.400kN 鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.490cm3 I = 10.78cm4 第一種工況力學模型圖： 支撐計算簡圖 支撐彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐變形計算受力圖(mm) 支撐變形圖(mm) = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+1.014、00=5.4kN 支座反力從左到右相加： Rn=0.309+1.606+1.288+1.300+1.062+(-0.157)=5.4kN 桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(0.2320.000+0.2320.406+0.2320.811+0.2321.217+0.2321.622+0.2322.028+0.2322.433+0.2322.839+0.2323.244+0.2323.650+0.2324.056+0.2324.461+0.2324.867+0.2325.272+0.2325.678+0.215、326.083+0.2326.489+0.2326.894+0.2327.300+1.000 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: 0.3097.300=2.26 支2: 1.6066.900=11.08 支3: 1.2884.800=6.18 支4: 1.3002.500=3.25 支5: 1.0620.400=0.42 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 第二種工況力學模型圖： 支撐計算簡圖 支撐彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐變形計算受力圖(mm) 支撐變形圖(mm) = 連續梁16、支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+1.000=5.4kN 支座反力從左到右相加： Rn=(-0.846)+2.320+1.804+1.197+1.130+(-0.198)=5.4kN 桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(0.2320.000+0.2320.406+0.2317、20.811+0.2321.217+0.2321.622+0.2322.028+0.2322.433+0.2322.839+0.2323.244+0.2323.650+0.2324.056+0.2324.461+0.2324.867+0.2325.272+0.2325.678+0.2326.083+0.2326.489+0.2326.894+0.2327.300+1.000 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: -0.8467.300=-6.18 支2: 2.3206.900=16.01 支3: 1.8044.800=8.66 支4: 1.1972.500=2.99 支5: 1.118、300.400=0.45 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 第三種工況力學模型圖： 支撐計算簡圖 支撐彎矩圖(kN.m) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐變形計算受力圖(mm) 支撐變形圖(mm) = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： Pn=0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+0.232+1.000=5.4kN 支座反力從左到右19、相加： Rn=0.046+0.729+1.929+1.929+0.729+0.046=5.4kN 桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對B點取矩：-(0.2320.000+0.2320.406+0.2320.811+0.2321.217+0.2321.622+0.2322.028+0.2322.433+0.2322.839+0.2323.244+0.2323.650+0.2324.056+0.2324.461+0.2324.867+0.2325.272+0.2325.678+0.2326.083+0.2326.489+020、.2326.894+0.2327.300+1.000 求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩） 支1: 0.0467.300=0.34 支2: 0.7296.900=5.03 支3: 1.9294.800=9.26 支4: 1.9292.500=4.82 支5: 0.7290.400=0.29 順時針力矩之和： 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 1.抗彎驗算 Mmax = 0.702kNm = Mmax/W = 0.702106/4490.000 = 156.347N/mm2f = 205.0N/mm2 抗彎驗算f,滿足要求！ 2.撓度驗算 max = 7.72mm 21、= minmaxlb，a1/150，10 = minmax6500,400/150,10 = 10mm 撓度驗算max,滿足要求！ 3.支座反力計算 Rmax = 3.035kN 五、扣件抗滑承載力驗算 Rc = 0.808.00 = 6.40kN Rmax = 3.035kN RmaxRc,滿足要求！ 六、斜撐穩定性驗算 斜撐與立桿的夾角 1 = arctan(l1/(H-h2) = arctan(2500.0/(7000.0-6200.0) = 72.26 第1層防護層傳遞給斜撐荷載計算 承載力使用極限狀態 格構柱： F = 1.2(gk1a+q)(la+a1)/2 = 1.2(0.35022、0.600+0.034)(1.500+0.400)/2 = 0.278kN/m P = 1.4Pk = 1.41.000 = 1.400kN 橫向斜撐計算簡圖如下： 支撐計算簡圖 支撐計算簡圖 支撐計算簡圖 橫向斜撐最大支座反力：2.441kN 橫向斜撐軸向力： N31 = R3max/cos1 = 2.441/cos(72.3) = 8.009kN N = N31 = 8.009kN 斜撐自由長度：h = h1/cos1 = 0.350/cos(72.3)= 1.148m 斜撐計算長度l0 = k2h = 1.1551.3001.148 = 1.724m 長細比= l0/i = 1724.323、01/16.00 = 107.77 250,滿足要求！ 查規范JGJ130-2011表得，= 0.530 = N/(A) = 8009.168/(0.530424.0) = 35.626N/mm2 f=205N/mm2滿足要求！ 第2層防護層傳遞給斜撐荷載計算 承載力使用極限狀態 格構柱： F = 1.2(gk1a+q)(la+a1)/2 = 1.2(0.3500.600+0.034)(1.500+0.400)/2 = 0.278kN/m 橫向斜撐計算簡圖如下： 支撐計算簡圖 橫向斜撐最大支座反力：3.215kN 橫向斜撐軸向力： N32 = R3max/cos1 = 3.215/cos(7224、.3) = 10.549kN N = N31+N32 = 18.558kN 斜撐自由長度：h = （H-(n-1)h1-h2)/cos1 = (7.00-0.350-6.20)/cos(72.3)= 1.476m 斜撐計算長度l0 = k2h = 1.1551.3001.476 = 2.217m 長細比= l0/i = 2216.958/16.00 = 138.56 250,滿足要求！ 查規范JGJ130-2011表得，= 0.353 = N/(A) = 18557.909/(0.353424.0) = 123.991N/mm2 f=205N/mm2滿足要求！ 七、立桿穩定性驗算 立桿荷載計算25、 1.防護棚結構自重NG1k 鋼管長度： L = n(la+ a1)(lb+2a1)/a+1)/2+lb+2(l12+(H-h2)2)0.5+4H = 2(1.500+0.400)(6.500+20.400)/0.600+1)/2+6.500+2(2.5002+(7.000-6.200)2)0.5+47.000 = 71.266m 扣件數量： m = 2n(lb+a1)/a-3)/2+14 = 22(6.500+20.400)/0.600-3)/2+14 = 34個 NG1k = 0.034L+0.015m = 0.03471.266+0.01534.333 = 2.952kN 2.防護棚構配26、件自重NG2k 防護層防護材料自重標準值NG2k1 = ngk1(la+a1)(lb+2a1)/2 = 20.350(1.500+0.400)(6.500+20.400)/2 = 4.854kN 欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 = gk2(la+a1) = 0.350(1.500+0.400) = 0.304kN 縱向外側防護自重標準值NG2k3 = gk33(la+a1) = 0.200(1.500+0.400) = 0.380kN NG2k = NG2k1+NG2k2+NG2k3 = 4.854+0.304+0.380 = 5.538kN 經計算得到，靜荷載標準值：NGk= NG1k+N27、G2k = 2.952+5.538 = 8.491kN 3.沖擊荷載標準值NQk NQk = Pk = 1.000kN 立桿荷載設計值：N = 1.2NGk+1.4NQk = 1.28.491+1.41.000 = 11.589kN 立桿的穩定性驗算 1.立桿長細比驗算 立桿自由長度h取立桿步距1.500m 立桿計算長度l0 = k1h = 1.1551.301.500 = 2.252m 長細比= 2252.250/16.00 = 140.766 210,滿足要求！ 2.立桿穩定性驗算 查規范JGJ130-2011表得，= 0.345 = N/4/(A) = 11588.974/4/(0.3428、5424.000) = 19.813N/mm2 f=205N/mm2,滿足要求！ 八、立桿地基承載力驗算 立桿底墊板平均壓力P = N/(kcA) = 11.589/(1.0000.250) = 46.356kPa Pfak=150.000kPa, 滿足要求！6. 防護棚搭設6.1.搭設步驟施工現場防護棚搭設大體需分三步走：1） 第一步：待基礎階段基本完成，回填土結束，地下室頂板以外的場地全部硬化完成，布置臨時設施，從二期施工場地范圍搬遷至一期的施工場地。2） 第二步：在塔吊圍轉半徑范圍內的辦公樓，宿舍樓、食堂、生活區、施工工棚，材料倉庫及時搭設防護棚。3） 第三步：結構施工達到一定高度，人貨29、電梯投入使用前，外側通道口、A、B棟主樓中庭搭設雙層防護棚。6.1、施工準備 技術人員應熟悉上部圖紙，熟悉各個部位及高度的結構變化，項目部應組織必要的物料進場，其中包括483.5mm鋼管、對接卡口、直角扣件、旋轉扣件和安全網等，以備外腳手架搭設使用；有關作業班組應織足夠的作業人員，準備外腳手架的搭設；同時在施工前，應當組織有關技術人員和安質人員對作業班組進行作業前技術、安全交底。架子工必須具備國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證并經體檢合格后方可從事腳手架安裝、拆除作業。6.2、防護棚式樣選擇1） 對平屋面的臨建（如彩鋼板搭設的辦公樓及平屋面宿舍）即在30、屋面上，用483.5鋼管作雙層構架和擱柵，在雙層擱柵上均須滿鋪竹芭，竹芭須用18#鉛絲與鋼管四點扎牢，二層防護棚之間距離不小于350mm，底層防護棚距離臨建屋石高度亦不小于350mm。具體詳附圖2）鋼筋制作場上空防護棚搭設，在外側沿四周1.5M一根用483.5鋼管作立柱，四周立桿滿設剪刀撐，防護棚頂采用483.5鋼管作雙層牽桿和付擱柵，上滿鋪竹芭，18#鉛絲四點扎牢。具體詳附圖。3） 施工通道主入口防護棚搭設采用20010010槽鋼，用高強螺栓和焊接連接安裝而成，防護棚頂滿鋪鋼管鋼管擱柵，用扣件扣結而成，上滿鋪雙層竹芭或模板而成通道防護棚。具體構造詳附圖。4） 人貨電梯外側防護棚搭設，采用一般31、常規做法，即立柱，牽桿，擱柵均用483.5鋼管作主材，用扣件扣結而成主架上鋪雙層竹芭或模板。具體搭設詳附圖。6.3、防護棚搭設要求 1.搭設的基本要求是：橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順連接牢固，受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。 2.防護棚的搭設嚴格遵守以下施工流程：立桿鋼管定位兩側立桿搭設下層主梁鋼管下層模板、安全網鋪設上層主梁鋼管搭設上層模板、安全網鋪設立桿剪刀撐搭設欄桿安全網安裝安全廣告安裝6.3、防護棚的搭設除了按順序搭設外，還得注意下列事項： （1）按照規定的構造方案和尺寸進行搭設； （2）及時與結構拉結或臨時支頂，以確保搭設過程的安全； （3）擰緊扣件（擰緊和程度要32、適當）； （4）有變形的桿件和不合格的扣件（有長度、扣接不緊不緊等）不能使用； （5）搭設工人必須佩掛安全； （6）隨時校正桿件的垂直和偏差避免偏差過大； （7）沒有完成的防護棚，在每日收工時，一定要確保鋼管網架穩定，以免發生意外； （8）防護棚的上、下側均要滿掛安全網，網邊沿與橫桿或建筑物要牢固的扎結，固定點的間距應不大于50cm，邊沿投擋板，相臨兩網之間的拼接要嚴密。 6.4、搭設的一般規定 （1）架子工應熟悉圖紙，熟悉現場具體情況，了解技術交底意圖和施工操作方法，并將符合要求的鋼管、扣件等材料運至現場，分類存放，搭設前清除障礙物。 （2）架子工作業時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿33、高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、相互配合，拆除下來的材料不亂拋、亂扔。腳手架作業下方不準站人，架子工不準在鋼管網架上非工作停留。 （3）凡遇六級以上大風或下雨天氣時，不得進行作業。雨后作業應待管架上雨吹干后進行，防止滑落。 （4）在靠近電源處拆除腳手架時，必須將電源先切斷或嚴密防護，必要時變更位置后方可進行作業，不允許將電源線拉在腳手架止，以防止漏電傷人。 （5）不在防護棚上附裝機械設備、拉纜風繩等。 （6）搭設防護棚必須嚴格按照規范要求選用材料，對于壓扁、彎曲、銹蝕和有裂縫的鋼管及不合格的構件，嚴禁使用，扣件螺栓應滿足正常狀況下的扭力矩要求（534、6kgm）。 （7）腳手架搭設的技術要求及允許偏差序號項 目技術要求允許偏差1立桿垂直度：Hmax30mHmax100mm2間 距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm3橫桿高差桿兩端20mm同跨同一橫截面內的高差10mm4扣件安裝扣件距離中心節點150mm相鄰立柱對接扣件高差-50mm5腳手板外伸偏差、搭接050mm7.防護棚拆除1、在防護棚拆除前應作好以下工作:(1)對防護棚進行安全檢查，確認不存在嚴重隱患。如存在影響拆除防護棚安全的隱患，應先對防護棚進行修整和回固，以保證防護棚的拆除過程中不發生危險； (2)在拆防護棚時，應先清除鋪設層上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋擲，大塊35、的裝入容器內由垂直運輸設備向下運送，能用掃帚集中的集中裝入容器內運下。 (3)防護棚在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，拆除的安全措施和警戒區域。2、嚴格遵循拆除順序，由后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：鋪設層次梁鋼管主梁鋼管。3、拆除防護棚時，下部的出入口必須停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處置明顯的停用標志和圍欄，此裝置必須內外雙面都加以設置；4、在拆除的防護棚周圍，于墜落范圍明顯“禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內；5、防護棚人工拆除，上下運輸也為人工傳遞，拆下的鋼管、扣件及其他材料運36、至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格堆放。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用；6、防護棚拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業；7、拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。8、防護棚拆除過程中，不中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。8、 防護棚的驗收與保護1.防護棚在投入使用之前必須進行驗收，合格后方準使用。主要檢查拉桿、鋼絲繩的可靠連接，各鋼管連接卡扣的緊固，根部外架的卸載措施，鋪設層的完整性，防護棚的防雷接地。2.在檢查驗收過程中，要特別注意扣件的緊固程度，扣件并不是擰得緊越好。對于擰緊力矩大于70Nm的37、扣件，要認真檢查有無裂縫、變形，如果發現有上述弊病應立即調換，調上的扣件的螺栓應緊固在4070Nm。3.防護棚在驗收合格通過投入使用后，必須對其進行日常的保養和定期的全面檢查和整修，才能保證其安全使用。防護棚日常的保養和維修必須每天進行一次，定期的維護保養一般每月進行一次。所以要求作業隊防護棚進行日常的和定期的保養和維修，尤其是每次強風、暴雨過后都要認真檢查整修后方可使用。防護棚保養整修的主要內容有：(1)檢查主梁連接是否有所松動，面層有無過多堆放雜物；(2)檢查明確防護棚的整體和局部的垂直、水平偏差。如發現垂直度有異常現象，應及時加固和消除隱患。(3)各類扣件的涂油和緊固。檢查扣件時先檢查扣38、件的外觀，而后將扣件上的螺栓逆時針方向松幾牙螺紋，再涂油緊固螺栓至規定的力矩范圍內。(4)檢查腳手板有否松動、懸挑，還要檢查四角是否用鐵絲扎牢，如發現問題應及時糾正。(5)與建筑物連接的檢查，檢查連接件是否齊全和完好，有無松動、移動。(6)要對外包安全網、外挑安全網、安全隔離設施、外側擋松、欄桿和接地防雷等安全設施進行檢查，保證這些安全設施完整、牢固，能正常發揮安全作用。如果有損壞者要及時調換，如有松動者應及時緊固，如發現松動和開口要及時連通。(7)檢查防護棚的荷載情況，使其不超過設計荷載，如有超載應及時卸荷至設計荷載。4.防護棚的日常保養和定期檢查，都要有記錄。5.防護棚使用中必須經常檢查，39、清除回面層上的雜物，嚴禁在防護棚上堆積施工材料，或上人，以免管架發生超載，造成事故。9. 安全措施及要求1.所有操作人員應持證上崗，操作人員進入現場后，應做好進場三級教育，并做好會議記錄，進行詳細的安全技術交底。2.每一道防護棚搭設完畢后，必須驗收合格后方可使用。3.防雷擊接地措施，采用440鍍鋅扁鐵與本建筑結構的四角避雷接地網焊接，其電阻不得大于要求的10。4.及時收集氣象資料，并通知全體施工人員，便于安排工作和進一步采取措施。5.焊接作業時，要注意防火，遇風時，應設置擋風板，避免火花飛濺。6.防護棚上不得堆放鋼筋，模板等材料。7.防護棚拆除程序與安裝程序相反，拆除時，應將防護棚材料逐一傳遞至樓層或轉料平臺上，再按步驟拆除，嚴禁亂丟及高空墜物。