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1、模板工程專項施工方案審批表工程名稱xx總部經濟大廈編制依據：JGJ5999建筑施工安全檢查標準、JGJ130-2001(2002年版）、J842001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規范、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002、建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準 GBJ50300-2001另參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案編制人： 年 月 日審核意見：審核人： 年 月 日審批意見：審批人： 年 月 日總監理工程師審查意見: 總監理工程師: 年 月 日模板工程施工方案一、編制依據 1、xx總部經濟大廈施工圖紙；2、JGJ2、5999建筑施工安全檢查標準;3、JGJ130-2001、J842001（2002年版）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范4、JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規范 5、混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB5020420026、建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準 GBJ503002001二、工程概況本工程為xx總部經濟大廈，位于xx省xx市徽州區永興三路南側,總建筑面積35600m2.主樓建筑面積31400,12層層高為4.5m，三層層高為6m，長為80.1m，寬為51。3m,4至20層每層為3.6m,總高度為76。17m，平面形狀為長邊51.3m的L形建筑屋面。主要使用功能劃分辦公、商3、旅、酒店為一體的辦公樓。地下室為停車場,建筑面積4200，地下一層，長為80。1m，寬為51.3m,高度4。5m,主要使用功能為地下一層停車車庫。結構類型為框架剪力墻，層數地下1層，地上20層；基礎為人工挖孔樁筏板基礎。三、模板支撐系統的材料和要求1、模板及支撐系統的材料選用：（1）采用48mm3。5mmQ235-A碳素結構鋼管滿堂模板支架的立柱，縱、橫向掃地桿，縱、橫向水平桿、剪刀斜撐的材料.（2）采用KT33-8可鍛鑄鐵制作的直角扣件、對接扣件、旋轉扣件為支架鋼管的連接和固定件。(3）采用木工板作施工模板為主要材料。（4）地下車庫剪力墻部分采用帶止水環的對拉螺栓，規格12，并在內外增加支撐4、系統。內墻高度大于600的梁均采用中間穿對拉螺栓進行加固，梁高每增加300mm,上下多增加一道對拉螺栓，穿14PVC套管。頂板和梁采用2.54。3m的鋼管腳手架和長60100cm的可調托配合進行搭設。2、模板支撐系統的材料要求：(1）鋼管：A鋼管必須有有效的產品質量合格證書、鋼管材質檢驗報告、生產廠家資質證書和生產許可證.B鋼管兩端面必須平整。C鋼管外觀表面光滑、無裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎.D鋼管無銹蝕，有防銹處理。E不得使用用電焊對接的鋼管和中間有孔眼的鋼管.(2）扣件：A扣件必須有有效的產品質量合格證書、扣件材質檢驗報告，生產廠家資質證書和生產許可證。B扣件的機械性能不低于KT338可5、鍛鑄鐵的標準。C扣件不得有裂紋、氣孔；不得有縮松、砂眼和其它影響質量的鑄造缺陷。D扣件與鋼管的貼合必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好。E扣件活動部位應能靈活轉動,旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。F當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm.G扣件螺栓擰緊扭力矩達40N.m時，扣件不得破壞。H扣件表面應有防銹處理。（3)模板材料：膠合板用方木中間不得有節疤、裂紋等。（4)底座：立桿底部墊方木模板。3、模板支撐系統的構造和要求 本工程采用鋼管扣件式支架,由立柱、水平桿、縱、橫向水平拉接桿、固定架體的剪刀撐和縱、橫向掃地桿、底座組成。(1)立桿：采用單管立桿。立桿不夠長時，采用套管接長6、,同一平面接頭不得50%。立桿安裝在底座上,設置時必須垂直.（2）水平桿：擱桿的長度必須按施工要求配料,中間不得有接頭，安裝時，必須呈水平狀態，直角扣件頂于立柱頂端3mm。250mm板厚的水平桿應設置50%雙扣件。（3）縱、橫向水平拉接桿：橫向水平桿應設置于縱向水平拉接桿上面，用直角扣件與立柱緊密緊固。采用接頭扣件接高，縱、橫向水平拉接桿在采用搭接接長時，搭接長度不得小于1m,用三個旋轉扣件連接。同一平面水平接頭不得50%。（4）縱、橫向掃地桿:縱向掃地桿應設置于橫向水平拉接桿下面，用直角扣件與立柱緊密緊固.采用接頭扣件接高，縱、橫向掃地桿在采用搭接接長時，搭接長度不得小于1m,用三個旋轉扣件7、連接.同一平面水平接頭不得50。（5）剪刀撐：撐桿與地面呈45-60角之間設置，兩端與中間每隔4排立柱設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。高于4m的支架從兩端與中間每隔4排立柱從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐.采用搭接接長時，搭接長度不得小于1m，用三個旋轉扣件連接。四、施工工藝本工程模板的施工順序：剪力墻模板支設梁底模板支設梁側模板支設頂板模板支設框架柱模板支設樓梯模板支設4.1施工工藝4.1.1工藝流程框架柱、剪力墻定位放線剪力墻模板 梁板模板支框架柱整體加固模板驗收澆筑砼樓梯后支模澆筑砼4.1。2框架柱、剪力墻定位放線根據底板或樓層的軸線定位控制線,把每根柱子、每道剪力墻的定位8、線和20cm的控制線放出，以便作為工人支設模板和檢查人員檢查柱子和剪力墻模板的依據。4。1。3框架柱、剪力墻模板支設（1)框架柱模板安裝在柱模安裝前，先在柱子根部用膠合板并在四周按柱子的邊線做好定位，以保證柱子的標高和軸線定位的準確，如果框架柱通軸且邊緣通線，支模時同一排柱子要先支兩端的柱子模板，校正無誤后，拉通線支中間的柱子模板。柱子模板在加固時應先加固上下兩道，調好垂直度，然后開始加固中間部位，柱模加固采用對拉螺桿在四周進行圍拉。其中柱子的截面超過600mm寬的柱子的模板四周用對拉螺桿圍拉后，再對截面超過600mm的柱子的中間部位增設一根對拉螺栓。本工程使用雙面覆膜膠合板的柱子要按照清水砼9、標準施工,模板在使用之前必須涂刷優質脫模劑，涂膜劑涂刷一定要均勻一致。采用雙面覆膜膠合板的柱子模板要一次性支到梁底,同時把柱身模板和柱頭模板分開進行加固，以便柱身模板的周轉。所有模板的拼縫必須嚴密，以防漏漿。柱子模板支設前應先將柱子根部疏松砼清凈，并用水沖洗干凈。模板支設時對主要的位置，在相對的兩個面設置高5cm的清掃口，以便在砼澆注前將支模時落在柱子根部的鋸末等垃圾清理干凈，清掃干凈后將清掃口用木方堵起來。（2)地下剪力墻模板安裝首先按控制線的位置來確定剪力墻的軸線，然后按照模板的編號進行模板的拼裝，邊安裝邊插入止水螺栓和橡膠墊塊.規格12，再下道設400450mm,其余部分間距為4504510、0mm。垂直加固用6080mm方木，間距為300-400mm,橫水平加固在羅桿的位置上用二根鋼管進行加固，再在鑼桿上套上三星卡,轉上鑼帽，并且底下2m用雙鑼帽，.有洞口的墻體，應先安好一面模板，再按照彈好的門窗洞口位置線安裝另一側模板。另一側模板安裝之前，必須把模板內的垃圾清理干凈。洞口模板采用定型的雙面覆膜膠合板進行加固,支撐一定要牢固，定位準確。對拉螺栓安裝加固好后,用鋼管打斜撐在墻體的兩側進行加固，同時調整墻體的垂直度和平整度。（3）地上剪力墻模板安裝首先按放線位置釘好壓腳板，然后按照模板的編號進行模板的拼裝，邊安裝邊插入12穿墻螺栓和14套管。再下道設400450mm，其余部分間距為411、50450mm。垂直加固用6080mm方木，間距為300400mm，橫水平加固在鑼桿的位置上用二根鋼管進行加固，再在鑼桿上套上三星卡,轉上鑼帽，并且底下2m用雙鑼帽,并在內外增加支撐系統。有洞口的墻體，應先安好一面模板，再按照彈好的門窗洞口位置線安裝另一側模板。另一側模板安裝之前,必須把模板內的垃圾清理干凈。洞口模板采用定型的雙面覆膜膠合板進行加固，支撐一定要牢固，定位準確。對拉螺栓安裝加固好后，用鋼管打斜撐在墻體的兩側進行加固,同時調整墻體的垂直度和平整度。4、梁、板模板安裝梁底模支設由于本工程為框架剪力墻結構,框架梁的砼成型質量決定著本工程的總體質量，所以大梁模板的支設是模板工程中的重中之12、重.梁底模支設因一次成形，首先在地坪面上彈出軸線、梁位置線，在水平立桿上打水平標高控制線。梁模板采用的是雙面覆膜膠合板，同一道梁底模支設時一定要拉通線進行支設。本工程所有長度大于或等于6m的梁都按照2進行起拱。主次梁交接時，先主梁起拱,后次梁起拱。主梁梁底的水平管必須設置雙扣件,梁底模板支好后，因在梁水平鋼管上止少設置二組定位扣件，且梁長度每增加2m增加一組定位扣件，如果梁高于1.2m以上,且在中間加設頂撐。梁柱接縫、梁板接縫、梁側模與底板模接縫必須嚴密,以防漏漿。梁底支設因梁截面大,自重較重,所以梁底和梁側模板支設要重點注意。5、梁側模及板模支設梁模板和板模板應按提前配好的配板圖制定成型模板13、，背楞采用6080mm的木方，高度大于0.9m的梁，待梁鋼筋綁扎完畢,即可封梁側模.也可側封一面，待梁鋼筋綁扎完畢，再來側封另一面。因側模比頂板模先拆，所以支模時要先支側模板，板模板壓在側模板上，轉交處通長設置6080mm的木方，同一道梁的梁側模應拉通線進行支設。高度小于600mm的梁側模加固因不采用穿梁螺桿，所以支梁側模時必須加固，用方木一邊釘在側模上,一邊頂在梁立管上，梁底部用步步緊加固，高度大于600mm的梁均采用中間穿對拉螺栓進行加固,梁高每增加300mm，上下多增加一道對拉螺栓，穿14PVC套管，加固為800-1000mm間距.防止側模漲模。主梁（次梁）模板支撐系統圖0012002014、01000（800）說明：1、大于1.2m的梁高增加頂撐。2、3.6m的樓層取消1200mm的水平鋼管.3、6m的樓層增加一道1800mm的水平鋼管。4、現澆樓板260mm厚的立桿橫距為900mm,現澆樓板180mm厚的立桿橫距為1000mm。260mm厚框架現澆板模板荷載計算板模板腳手架立桿橫距b=0.9m；立桿縱距l=0。8m；腳手架步距h=1。8m鋼管為483。5mm。一 荷載： 木模板及支架自重 0.30KN/m2新灌筑混凝土自重 240。25=6KN/m2鋼筋自重 1。20.1=0.12KN/m2合計 NGk =6.42KN/m2施工人員、施工設備和混凝土堆集的自重 1.0KN/m215、合計 NQk=1.0KN/m2根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定N=0.8NGk+1.4NQk=0。86.42+1.41。0=6。54KN/m2根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，設計荷載值要乘以=0。9的折減系數 N=0.9N=0。96.54=5.886 KN/m2二 驗算架子結構的整體穩定與單桿局部穩定N/A+mKAKHf N=5。8860。90。9=4.768KN 由1=h/i=2400/15.78=152 查表3173 得=0。301由于Qk=1。60KN/m2則m=0N/mm2單根鋼管截面面積 A1=489 mm2 kH=0.8 N/A+m=4768/（0。3014816、9)=32。39 N/mm2 KAKHf=0。850.8205=139。432.39N/mm2滿足要求三 計算大小橫桿的強度與變形 小橫桿間距 C=1m強度M=GCb2/8Mmax=58860。81.22/8=0.848KNM= Mmax/Wnf Wn=6078mm2=848000/6078=166。99205N/ mm2 滿足要求變形 W/b=5qb3/（384EI) =5468012003/（3842。06105121900） =4.19小于1000/160與10 mm,滿足要求！ 大橫桿強度 F1=G0。80.8=5。8860。80.8=3.767 Mmax=0。2133.7670。8=17、0。642 KNM=642000/6078=126。4205N/ mm2 滿足要求變形 W/b=1。615FL2/(100EI) =1。61537678002/(802。06105121900)=1。94小于1000/160與10 mm，滿足要求!180mm厚框架現澆板模板荷載計算板模板腳手架立桿橫距b=1m;立桿縱距l=1。0m；腳手架步距h=1。8m鋼管為483。5mm。一 荷載： 木模板及支架自重 0。30KN/m2新灌筑混凝土自重 240.18=4.32KN/m2鋼筋自重 1。10.1=0.11KN/m2合計 NGk =4。73KN/m2施工人員、施工設備和混凝土堆集的自重 1.0KN18、/m2合計 NQk=1。0KN/m2根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定N=0。8NGk+1.4NQk=0.84。73+1.41.0=5.18KN/m2根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，設計荷載值要乘以=0.9的折減系數 N=0。9N=0.95。18=4。66KN/m2二 驗算架子結構的整體穩定與單桿局部穩定N/A+mKAKHf N=4。6611=4.66KN 由1=h/i=2400/15。78=152 查表3-173 得=0.301由于Qk=1.60KN/m2則m=0N/mm2單根鋼管截面面積 A1=489 mm2 kH=0。8 N/A+m=4。66/(0。301489）=319、1.66N/mm2 KAKHf=0。850。8205=139.431.66N/mm2滿足要求三 計算大小橫桿的強度與變形 小橫桿間距 C=0.8m強度M=GCb2/8Mmax=4.660.81。22/8=0。671KNM= Mmax/Wnf Wn=6078mm2=671000/6078=132205N/ mm2 滿足要求變形 W/b=5qb3/(384EI) =5468012003/（3842.06105121900) =4.19小于1000/160與10 mm,滿足要求！ 大橫桿強度 F1=G0。80。8=4.660.80.8=2.98 Mmax=0.2132.980.8=0.608 KNM20、=608000/6078=100205N/ mm2 滿足要求變形 W/b=1。615FL2/（100EI) =1。61529808002/(802.06105121900） =1.53小于1000/160與10 mm,滿足要求!120mm厚框架現澆板模板荷載計算板模板腳手架立桿橫距b=1m;立桿縱距l=1。10m；腳手架步距h=1.8m鋼管為48x3.5。一 荷載： 木模板及支架自重 0.30KN/m2新灌筑混凝土自重 240.12=2。88KN/m2鋼筋自重 1.10。1=0。11KN/m2合計 NGk =3.29KN/m2施工人員、施工設備和混凝土堆集的自重 1。0KN/m2合計 NQk=21、1。0KN/m2根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定N=1NGk+1.4NQk=13.29+1.41。0=4.69KN/m2根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，設計荷載值要乘以=0.9的折減系數 N=0。9N=0。94.69=4。221 KN/m2二 驗算架子結構的整體穩定與單桿局部穩定N/A+mKAKHf N=4。22111=4。221KN 由1=h/i=2400/15.78=152 查表3-173 得=0.301由于Qk=1。60KN/m2則m=0N/mm2單根鋼管截面面積 A1=489 mm2 kH=0.8 N/A+m=4225/(0。301489)=28。68 N/mm222、 KAKHf=0。850.8205=139。428.68N/mm2滿足要求三 計算大小橫桿的強度與變形小橫桿間距 C=1m強度M=GCb2/8Mmax=4。2211。22/8=0。528KNM= Mmax/Wnf Wn=6078mm2=528000/6078=103。97205N/ mm2 滿足要求變形 W/b=5qb3/（384EI) =5468012003/(3842.06105121900) =4。19小于 1000/160與10 mm，滿足要求!大橫桿強度 F1=G11=4。2211=4.22 Mmax=0。2134.221=0。89 KNM=890000/6078=175205N/ 23、mm2 滿足要求變形 W/b=1。615FL2/(100EI) =1.615289010002/(1002。06105121900） =1。86小于 1000/160與10 mm，滿足要求！一、梁模板計算1.模板支撐及構造參數KL1(4）梁截面寬度 B(m）:0.30;梁截面高度 D（m）:1.60；混凝土板厚度(mm）:100.00;立桿沿梁跨度方向間距La（m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；梁支撐架搭設高度H(m)：4.60;梁兩側立桿間距（m)：0。60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用的鋼管類型為483。5；立桿承24、重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:1.00;2.荷載參數新澆混凝土重力密度（kN/m3）：24。00；模板自重(kN/m2):0。30；鋼筋自重（kN/m3）:1.60;施工均布荷載標準值（kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2）：2。0；振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2)：4。0;3.材料參數木材品種：松木；木材彈性模量E(N/mm2）:9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16。0;木材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：17。0;木材抗剪強度設計值(N/mm2）：1。7；25、面板材質：膠合面板;面板厚度（mm):15.00;面板彈性模量E（N/mm2）：6000.0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2):13.0；4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm)60.0；梁底方木截面高度h(mm）:80。0;梁底縱向支撐根數：2；5.梁側模板參數主楞間距（mm)：600；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4;穿梁螺栓直徑（mm）：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：160mm,300mm,460mm；主楞材料：木方；寬度(mm）：60。00；高度(mm)：80。00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度（mm):60。00；高度(mm26、）：80。00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h; T 混凝土的入模溫度,取20.000； V - 混凝土的澆筑速度,取1。600m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.760m；1 外加劑影響修正系數，取1.200;2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.160.分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17。848 kN/m2作為本工程計27、算荷載.三、梁側模板面板的計算1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W fW = 6022/6=33。33cm3；M = 0。1q1l2+0。117q2l2 q1= 1.20.517.85=10。809kN/m； q2= 1。40.54=2。8kN/m； l = （1600180)/(4-1）= 473mm; M= 0.110.8094732 +0。1172.84732=31.6104Nmm；N=1。1q1l+1.2q2l=1。110.809473/1000+1。22.800473/1000=7。161kN； = 8。74104 / 3。33104=2。6N/mm2；f = 13N/mm28、2；面板的受彎應力計算值 =2。6N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求! 2。撓度驗算 =0。677ql4/(100EI）=l/260 l =473mm； E = 6000N/mm2； I = 60222/12=33.33cm4; = 0。67710.8094734/（10060003.33105) = 1。81 mm; = l/260 =485/260 = 1.94mm; =1.81mm 小于面板的最大容許撓度值 =1。94mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1。次楞計算q = 3。785/0.600= 7。580kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm,高29、度80mmW = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；經過計算得到最大彎矩 M = 0.189 kNm，最大支座反力 R= 4。164 kN，最大變形 = 0。141 mm（1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf = 1.89105/6。40104 = 3 N/mm2; f = 17N/mm2； = 3 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算 = 600/400=1。25mm; =0.141mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1。25mm，滿足要求！2。主楞計算30、本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mmW = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000。00 N/mm2；經過計算得到最大彎矩 M= 0.312 kNm,最大支座反力 R= 5。659 kN，最大變形 = 0。085 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf = 3.12105/1。28105 = 2.4 N/mm2； f = 17N/mm2； =2.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2,滿足要求?。?)主楞的撓度驗算主楞的最大容許撓度值: = 160/400=0。375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.08531、mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0。375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面積 （mm2); f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取180 N/mm2；穿梁螺栓型號： M12 ;查表得:穿梁螺栓有效直徑: 9。85 mm；穿梁螺栓有效面積： A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =5。659 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 18076/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。659kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN,滿足要求!六、梁底模板計算W = 10002020/632、 = 6。67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4；1?？箯潖姸闰炈?= M/Wfq1=1.2（24。00+1。60）1。60+0.301。00=49。32kN/m；q2=1。4（2.00+2.00)1.00=5。600kN/m;q=49.32+5.600=54。92kN/m；Mmax=ql2/8 = 1/854.923602=8.4105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.554。920。35=9。611kN =Mmax/W=8.40105/6.67104=12.41N/mm2;梁底模面板計算應力 =12.41N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 33、f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。= 5ql4/(384EI)=l/260q =q1/1.2=21.975kN/m; l =360.00mm；E = 6000。0N/mm2； =360。00/260 = 1。400mm； = 526.373604/(38460006。67105）=1。288mm；面板的最大撓度計算值: =1。288mm 小于面板的最大允許撓度值: =1.4mm，滿足要求!七、梁底支撐的計算1。荷載的計算q=5.595/1=5。595kN/mW=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 25634、 cm4；最大彎矩 M =0。1ql2= 0。15。59512 = 0。559 kNm；最大應力 = M / W = 0.559106/64000 = 8.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2;方木的最大應力計算值 8。7 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算 = 3V/（2bh0)其中最大剪力: V =0。65。5951 = 3。357 kN；方木受剪應力計算值 = 33。3571000/（26080） = 1。049 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1。049 N/mm2小于方木抗剪強度設35、計值 1.7 N/mm2，滿足要求！方木撓度驗算 = 0。677ql4/(100EI）=l/260= 0.6775.59510004 /（1009000256104）=1。644mm；=1。0001000/260=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1。644 mm 小于方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=5.595kNP2=（0。600-0.360)/41.000（1。20。10024。000+1。42。000)+1.221。000（0.8600.100)0。300=0。895kNMmax=0。811 kNm;Vmax36、=1.452 mm; =0。811106/4790=169.4 N/mm2；f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 169.4 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求！八、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 九、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁內側立桿穩定性驗算： N1 =6。49 kN ; N37、2 = 1。20.1293。3=0.511 kN；混凝土模板的自重： N3=1.2(1。60/2+(0.600。35）/2）1.000.30=0.315 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1。2（1.60/2+（0。600.35）/2）1.000.100（1.60+24。00）=2。677 kN； N =6.49+0.511+0。315+2.677=9.994 kN;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ； = 0。209 ;鋼管立桿穩定38、性計算 = 104。6 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！2。梁外側立桿穩定性驗算： N1 = 6.49/Sin75o = 6.719 kN ； N2 = 1。20.129(3。3-0。85)/Sin75o = 0。393 kN； N = 6.719+ 0。393 = 7。112 kN；由長細比 lo/i 查表得到;i = 1。59;A = 4.57； W = 4.79；f =205 N/mm2； lo = k1uh/Sin k1=1.155 ；參照扣件式規范表5。3。3,u =1。7；立桿計算長度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.7139、.5/0。966 = 3.049 m；lo/i = 3049.147 / 15。9 = 192 ；由長細比 lo/i 的結果查表得 = 0.195 ； =7111。886/(0.195457) = 79。8 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 79。8 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!4.樓板模板 安裝順序如下：搭設支架及拉桿安裝縱橫鋼楞調平柱頂標高鋪設模板塊檢查模板平整度并調平。樓板模板安裝注意事項:單塊就位組拼時，每個跨從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設.模板塊較大時，應增加縱橫楞。檢查模板的尺寸、對角線、平整度以及預埋件和預留40、孔洞的位置。安裝就位后,立即與梁、墻模板連接.采用鋼管腳手架作支撐時，在支柱高度方向每隔1.21。3m，設一道雙向水平拉桿。垮度大于3.6m的板施工，必須按0。5起拱。樓梯模板：見下圖。樓梯采用后做法，等樓層剪力墻拆模后，再進行樓梯支模、綁扎鋼筋，澆灌砼等作業.5、樓板安裝允許偏差見下表：長度板梁+5，5備注薄腹梁、桁架+10，10柱0,10墻板0,5寬度板、墻板0,-5梁、薄腹梁、桁架、柱+2,-5側向彎曲梁、板、柱L/1600，且15梁、薄腹梁、桁架L/1600，且15高（厚)度板+2，-3墻板0，5梁、薄腹梁、桁架、柱+2，-5板的表面平整度3相鄰兩板表面高低差1對角線差板7墻板5設計起41、拱梁、薄腹梁、桁架26、模板的制備及設計：1、本公司決定把本工程建成一流的優質工程，在模板的選材時是至關重要的.我公司依照質量體系，必須選用信譽佳的供應商提供的產品，并嚴把進貨關，杜絕劣質板材進入施工現場，對每批次板材進的進貨，實施進貨檢驗，報材料報驗表，經監理工程師驗收審批合格后方可進入場。2、提前一個月進行模板的制作，制作的模板要垂直，接縫嚴密，不使用漏漿、所用釘子長度為模板的34倍。3、模板配制完成后，不同模板部位應進行編號,寫用途，分類堆放保管，備用的成品模板遠離放在不淋雨、干燥通風的地方，進行澤蓋保護，以免使用前因環境影響變形。4、模板支好后應報項目質檢員模板的標高、軸線位置、截面尺42、寸等實測、實量進行驗收，驗收合格后填寫模板檢驗批驗收記錄.7、高大支模 本工程有高大支模，另出專項方案，經設計認可，有專家論證后，才能施工.五、模板的拆除模板的拆除根據現場同條件的試塊指導強度,板跨度小于8m，達到設計抗壓強度的大于或等于75，大于8米的跨度的要達到設計抗壓強度的100，梁跨度小于8m,達到設計抗壓強度的大于或等于75%，大于8m的跨度的要達到設計抗壓強度的100。才能審請模板拆除申請申批表，并有專業的監理工程師簽發拆除令后，方可拆除。非承重側模應以保證混凝土表面及棱角不受損壞時,強度達到1.2MPa方可拆除，承重模板應按混凝土結構工程施工及驗收規范的有關規定和本組織設計中的相43、關規定安排拆除。 模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則,拆模時,嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。 1）柱模：先拆除木楞、柱箍和對拉螺栓等連接、支撐件，再由上而下逐步拆除。 2）墻模：在拆穿墻螺栓、大小楞和連接件后，從上而下逐步水平拆除。 3）梁、樓板模板:應先拆梁側模,再拆樓板底模，最后拆除梁底模.其順序如下： 拆除部分水平拉桿、剪刀撐拆除梁連接件及側模松動支架柱頭調節螺栓，使模板下降2-3cm分段分片拆除樓板模板及支承件拆除底模和支承件。拆模時操作人員應站在安全處，以免發生安全事故.待該片段模板全部拆除后，方準將模板、配44、件、支架等運出堆放. 4）拆下的模板等配件,嚴禁拋扔,要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修和涂刷脫模劑，以備待用。六、模板安裝質量要求模板安裝完畢后，應按混凝土結構工程施工及驗收規范的有關規定，進行全面檢查,合格驗收后方能進行下一道工序.其質量要求如下:1）組裝的模板必須符合施工設計的要求。 2）各種連接件、支承件、加固配件必須安裝牢固,無松動現象。模板拼縫要嚴密，不得漏漿。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。3)模板必須方正，其對角線的偏差應控制在短邊的1300以內，四邊成直線，表面要平整，木模翻樣工用2m長靠尺檢查，其凸凹度應小于4mm.4)模板在每一次使用前,均應45、全面檢查模板表面光潔度，不允許有殘存的混凝土漿,否則必須進行認真清理，然后涂刷一度無色的模板油。5)模板的拼縫有明顯的縫隙者,必須采用油膩子批嵌。模板工程質量控制詳見控制程序圖周轉周期：本工程配二層梁板模板，配一層柱模板。三層以下按施工15天,三層以上每層施工9天，配三層梁板模板，配一層柱模板）,可以滿足拆模要求。本工程模板周轉初定為三次，如沒有出現缺角凌邊的能滿足施工要求的增加周轉次數。七、成品保護1、加工好的模板在安裝前應堆方在棚庫內,防止因日曬雨淋而變形。2、吊裝模板時應注意輕起輕放,不得碰撞鋼筋骨架和砼結構，并選擇合適的吊點起吊，以防止模板變形.3、不得用重物沖擊碰撞已支好的模板和支撐46、.4、不準在吊模、水平拉桿上搭設跳板，已保證模板的牢固穩定和不變形。5、搭設腳手架時嚴禁模板與支柱連接頂在一起6、模板支好后，應保持模內清潔，防止掉入雜物。7、不得在模板平臺上行車和堆放大量材料或重物.8、拆模時不得用錘砸或用撬杠硬撬，以免損傷砼表面或棱角。9、拆除下的模板要及時清理修整，分類堆放八、安全管理及文明施工1、模板就位時應穩固,模板堆放點應遠離”四口五臨邊”3m。2、本工程外架為懸挑架僅起防護作用、要求架體上不得堆放任何模板及鋼管。3、支撐固定好的模板上不得有松動物，一切扣件,回形卡，短鋼管等不得松動鉤掛，以免在操作時碰掉墜落。4、拆模時,凡已拆除的頂板模須一次拆除到位，下班前不得殘留似拆非拆的模板掛于柱子或頂板上.5、模板拆除時必須人工傳至地面或樓面,嚴禁直接往下扔大模板。6、拆除模板時注意施工照明線路及照明電器,以防觸電傷人。7、廢爛木方不得用做木龍骨和支撐架用。8、安裝和拆除外墻模板時,必須確認外腳手架是安全、可靠的。且在作業層是滿鋪跳板。9、模板拆除后，應及時進行清理，涂刷脫模劑，分類堆放。10、安裝墻柱模板時，應將墻柱模板與主筋臨時拉結固定，防止傾覆傷人。11、高處作業時必須搭設腳手架，操作人員應戴好安全帽,系好安全帶。