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1、xx工程1#、2、3#樓模板專項施工方案及計算書編制人：審核人：審 批 人:施工單位：xx省x限公司編制日期:2xx年10月目 錄一、 工程概況二、 編制依據三、 材料選擇、施工方案、質量措施四、 梁模板計算書五、 柱模板計算書六、 剪力墻模板計算書七、 模板拆除技術措施八、 模板工程安全施工措施 九、 成品保護措施十、 應急措施一、 工程概況該工程位于xx市xx區東湖村青化路，交通十分便利。建設方三通一平基本完善，具備開工條件.該工程為地下二層地上三十三層,框剪群體建筑物，地上室分為人防和非人防二種。平時作為民用，基礎埋深約在8。80m10。00 m之間，標準層層高為2.9m,建筑全高為972、m,每單元設消防電梯和乘人電梯各一部，消防行走樓梯一個，該工程三層以上為復式住宅，三層以下為公共建筑。二、 編制依據建筑施工手冊第四版建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）;混凝土結構設計規范GB50010-2002;建筑結構荷載規范(GB 50xx2001）；鋼結構設計規范（GB 50017-2003);建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范；建筑結構荷載規范(GB 50xx2001)；三、材料選擇、施工方案、質量措施由于本工程樓層低（凈層高2.9M），模板支撐選用門式架作為支撐，并且在施工當中滿足其規范之外還采取了一系列的加固3、措施，用鋼管和扣件在門架之間橫向、縱向設置了掃地桿和腰桿以保證其支撐系統形成一個整體以增加其穩定性。(見門架加固示意圖）（一）模板、木方的選擇模板采用1830900,厚18膠合板；模板背楞采用5080木方。1。模板、木方的強度應符合有關規定,模板表面應光潔不起毛、不脫皮,木方尺寸應滿足要求。2.禁止材質和截面尺寸不符合要求的材料進場。3。由于進場的木方存在加工尺寸不準及彎曲的質量問題,而影響砼成型的質量，應此要對進場的木方進行挑選。4.模板使用前必須刷脫模劑，模板出現破損及時修補,不能修補的及時更換新模板.（二）墻、柱、梁連接附件的選擇墻、柱、梁(高度600梁)對拉螺桿采用12對拉桿,間距為44、00400.（三）、施工方案1.模板配置（1）本工程的模板配置統一放在木工車間進行；（2）技術人員根據設計的混凝土構件尺寸，確定模板的配置尺寸,提制模板加工計劃，并盡量做到標準化，統籌考慮；（3)木方必須經雙面平整,保持厚度一致，確保模板的平整效果;（4）再次使用的模板必須起釘后清理干凈,及時將廢棄的螺栓孔及其他孔封堵嚴密、平整；（5）梁模板、梁底模板采用50X80木枋作縱楞,間距250MM用50X80枋條作橫檔，間距不大于400MM。2。模板支設（1)模板支設施工前對模板必須實行預檢，復核各部尺寸做到準確無誤;（2）安裝模板前認真做好放線工作，安裝時依線施工；（3）現澆梁跨度大于或等于4M時5、按千分之二點五起拱；(4）頂模支撐采用門架和鋼管配合滿堂搭設，樓面模板采用50X80枋條作縱楞、間距500MM,主桿間距離900一1200，位于梁下主桿間距加密為800門架之間連接按要求設置剪刀撐之外，用鋼管和扣件縱向和橫向在門架之間設置掃地桿和腰桿連成整體加固，增加其穩定性能；（5）模板的拼縫及平整度嚴格按標準執行，要求所有平板模表面光滑無毛糙現象；(6）剪力墻用18MM厚膠合模板組合，支撐用鋼管及木方固定，堅固整齊，采用12號對拉筋固定墻厚度，每隔600MM設置一道，間距600一800MM，基礎電梯墻所用對拉筋在中間焊3MM厚鋼板止水片一道，3.特殊部位模板要求（1）凡砼墻壁吊模必須支承在6、鋼筋馬鐙上；（2）墻、梁接頭：為保證墻柱接頭部位的施工質量，本工程采用定型墻、梁接頭模板，確保接頭方正、嚴密；4。模板及其支架的設計已考慮下列各項荷載：（1)模板及其支架自重；（2）新澆筑混凝土自重；（3)鋼筋自重；（4)施工人員及施工設備荷載;（5）振搗混凝土時產生的荷載；（6）新澆筑混凝土對模板側面的壓力;（7）傾倒混凝土時產生的荷載.(四）、質量措施1。模板安裝要達到表面平整,拼縫不漏漿,支撐穩定牢固,梁模豎枋和壓腳板緊靠以防爆模，確保構件的軸線位置、標高及真實形態、幾何尺寸和相互位置準確.2。固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。3。模板安裝完成后與混凝土接7、觸面應清理干凈，并涂上脫模劑，但不得采用影結構性能或妨礙裝飾工程施工的脫模劑。4.混凝土澆筑前模板應澆水濕潤，但模板內不能有積水。5.保證模板及其支撐有足夠的強度和穩定性。四、梁模板計算書本工程主要框架梁截面尺寸為:200*200、200300、200*400、200*500在模板支撐設計中選用一種有代表性的框架梁作為設計計算對象，其他框架梁按此梁施工。梁模板200500計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50xx2001）、鋼結構設計規范(GB 500172003)、建筑施工門式鋼管腳8、手架安全技術規范等規范編制。門架支撐示意圖（一)、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m)：0.20;梁截面高度 D（m)：0.5混凝土板厚度(mm)：100；門架型號:SSD22/100;模板支撐搭設高度(m)：2.85承重架類型設置:門架平行與梁截面；門架橫距La(m）：1.00；門架縱距Lb（m）：1.70；加強桿的鋼管類型：26。752。75;2。荷載參數模板自重（kN/m2）：0。35；鋼筋自重（kN/m3）:1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2）:2.5；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）:18.0;傾倒混凝土側壓力(kN/m2）:2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN9、/m2）:2。03.材料參數木材品種:松木；木材彈性模量E（N/mm2）：10000.0;木材抗彎強度設計值fm（N/mm2）：17。0;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2）：1。7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E（N/mm2)：210000.0;鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205。0;面板彈性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗彎強度設計值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板參數面板厚度(mm）：20采用松木5。梁側模板參數主楞間距（mm）：500；次楞間距（mm）:300；主楞龍骨材料:木楞,寬度50mm，高度80mm；主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度80m10、m；（二）、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間; T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1 外加劑影響修正系數，取1。200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大11、側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中, - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001。81.8/6=27。00cm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）;按以下公式計12、算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20。5018.000.90=9.72kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值： q2= 1.40.502.000.90=1。26kN/m；q = q1+q2 = 9。720+1。260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距）： l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300。002 = 9.88104N。mm；經計算得到,面板的受彎應力計算值： = 9。88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13.000N/mm2；面板的受彎13、應力計算值 =3.660N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求! 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 18。000.50 = 9。00N/mm； l-計算跨度(內楞間距)： l = 300.00mm; E面板材質的彈性模量： E = 9500.00N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 50.001.801。801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0。6779。00300。004/（1009500。002.43105） = 0。214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/25014、 = 1。200mm；面板的最大撓度計算值 =0。214mm 小于面板的最大容許撓度值 =1.200mm,滿足要求！(四）、梁側模板內外楞的計算1。內楞計算內楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4；內楞計算簡圖（1).內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩；f - 內楞的15、強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩:其中，作用在內楞的荷載，q = （1.218。0000。90+1。42.0000.90)0.300/1=6。59kN/m；內楞計算跨度（外楞間距)： l = 500mm；內楞的最大彎距： M=0.16。59500.002= 1.65105N.mm;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1。65105/2.40104 = 6。863 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 17.000N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 6。863 N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于 f=17。000N/mm2,滿足要求!(2).內楞的撓度驗算其中16、 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.30/1= 5。40 N/mm; l-計算跨度(外楞間距)：l = 500。00mm； I-面板的截面慣性矩:E = 7.20105N/mm2;內楞的最大撓度計算值： = 0.6775.40500.004/（10010000.007。20105） = 0.317 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0。317mm 小于內楞的最大容許撓度值=2.000mm,滿足要求！2. 外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨17、連續梁計算.本工程中，外龍骨采用木楞,截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4;外楞計算簡圖(1）.外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值（N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm）; W - 外楞的凈截面抵抗矩；f -外楞的強度設計值（N/mm2）。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載： P = （1。218。000.90+1.42.000。90）0。500。30/1=3.29kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm；外楞18、的最大彎距：M = 0。1753294。000300。000 = 1.73105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1。73105/6.40104 = 2。702 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 17。000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =2.702N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=17。000N/mm2，滿足要求!（2).外楞的撓度驗算其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2; p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: p =18.000.500。30/1= 2.70 KN; l-計算跨度（拉螺栓間距)：l = 300.00mm; I面19、板的截面慣性矩：I = 2。56106mm4;外楞的最大撓度計算值： = 1.1462。70103300.003/(10010000。002。56106） = 0。033mm；外楞的最大容許撓度值: = 1。200mm;外楞的最大撓度計算值 =0。033mm 小于外楞的最大容許撓度值 =1。200mm,滿足要求！（六）、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷20、載。1。抗彎強度驗算計算公式如下：其中， M-面板計算最大彎距(N.mm）； l計算跨度(梁底支撐間距)： l =250.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1：1。2（24。000+1。500)0。7500。2500。90=5.164kN/m;模板結構自重荷載：q2:1。20.3500.2500.90=0。095kN/m振搗混凝土時產生的荷載設計值q3: 1。42。0000.2500.90=0。630kN/m;q = q1 + q2 + q3=5。164+0.095+0.630=5。888kN/m；面板的最大彎距：M = 0.15.888250.021、002= 36801。563N。mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， -面板承受的應力（N/mm2)； M -面板計算最大彎距（N.mm）； W -面板的截面抵抗矩b:面板截面寬度，h：面板截面厚度；W=0。25010318.0002/6=13500。000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =36801。563 /13500。000 = 2.726N/mm2；面板截面的最大應力計算值： =2。726N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求!2。撓度驗算根據建筑22、施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中,q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24。0+1。50）0。750+0.35)0.25 = 4。87N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500。0N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I =25.0001.8003/12 = 12.150cm4；面板的最大允許撓度值: =250.0/250 = 1。000mm；面板的最大撓度計算值: = 0。6774.869250。04/（1009500.01。22105）=0。110mm；面板的最大撓度23、計算值: =0。110mm 小于面板的最大允許撓度值: = 1。000mm，滿足要求!（七）、梁底縱、橫向支撐計算一梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用方木50。000mm80。000mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1：=（24.000+1。500)0.7500.250=4.781kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m):q2：=0.350(20。750+0.250)/0。2500.250=0.262kN/m（24、3）活荷載為振搗混凝土時產生的荷載（kN)：經計算得到，活荷載標準值P1:=2。0000。250=0.500kN；均布荷載設計值： q = 1.24.7810。90+1.20。2620.90=5.447kN/m；集中荷載設計值： P = 1.40。5000。90=0.630kN；均布荷載標準值: q = 4。781+0.262 =5.044kN/m；2。抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:其中, M-計算最大彎距（N.mm)； l計算跨度(門架寬度）;l =1219。000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=5.447kN/m p作用在模板上的集中荷載設計值；p= 0。630kN a25、-計算簡圖a段長度;a=（）/2 =0。485 m c-計算簡圖c段長度；c= 0。250 m最大彎距:M =5.4470.250（0。4851.2190。250)/8+0。6301。219/4=0。250kN.m；按以下公式進行梁底橫向支撐抗彎強度驗算:其中， -梁底橫向支撐承受的應力（N/mm2)； M -梁底橫向支撐計算最大彎距（N.mm)； W -梁底橫向支撐的截面抵抗矩 b: 板底橫向支撐截面寬度，h： 板底橫向支撐截面厚度； W=50.00080.0002/6=53333.333 mm3 f -梁底橫向支撐截面的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=17.000N/mm2；梁底橫向支26、撐截面的最大應力計算值： = M/W =0.250106/53333.333= 4。687 N/mm2；木方的最大應力計算值 4。687 N/mm2小于木方抗彎強度設計值 17.000N/mm2，滿足要求！3。抗剪強度驗算最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力: V= 5.4470。250/2+0.630/2 = 1.677 kN；梁底橫向支撐受剪應力計算值 T = 31.677103/（250.00080。000） = 0。629N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.700 N/mm2；梁底橫向支撐的受剪應力計算值 : T =0.629N/mm2小于木方抗27、剪強度設計值fv=1。700N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度,計算公式如下：其中, -計算最大撓度(N.mm）； l-計算跨度（門架寬度）;l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=5。044kN/m E-梁底橫向支撐彈性模量；E=10000。000 N/mm2 I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=2133333.333 mm4梁底橫向支撐最大撓度計算值 = 5.044250（812193425021219+2503） /(384100002133333）=2.168mm;梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219。000/250=28、4.876 mm；梁底橫向支撐的最大撓度計算值 : =2。168mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4。876mm，滿足要求！二、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用方木50。000mm80。000mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重(kN)：p1:=(24。000+1。500）0。7500。2500。250/2 =0。598kN；（2)模板的自重荷載(kN）：p2:=0.350（20。750+0。250）0。250/2 =0.29、077kN（3）活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN）：經計算得到，活荷載標準值P3:=2。0000。2500.250/2 =0.063kN;經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值： P = 1.2(0.598+ 0。077)+ 1。40。063=0.897 kN;2.抗彎強度及撓度驗算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）:梁底縱向支撐計算簡圖梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN。m）梁底縱向支撐梁剪力圖(kN)梁底縱向支撐梁變形圖（mm)最大彎矩:M= 0.336 kN。m最大剪力：V= 3.923 kN最大變形(撓度)：0.054 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算：其中，30、 -梁底縱向支撐承受的應力(N/mm2）； M -梁底縱向支撐計算最大彎距(N.mm）； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 ： b： 板底縱向支撐截面寬度，h： 板底縱向支撐截面厚度； W=50.00080.0002/6=53333。333 mm3 f -梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值（N/mm2） f=17。000N/mm2; w -最大容許撓度（mm) w= 1219.000/250 = 4。876 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值: = M/W = 0.336106/53333.333 = 6。305 N/mm2木方的最大應力計算值 6.305 N/mm2小于木方抗彎強度設計值 131、7.000N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計算值 ： =0。054mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm,滿足要求! 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足：梁底縱向支撐受剪應力計算值 T = 33.923103/(250.00080。000) = 1。471 N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.700 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值 1.471 N/mm2小于木方抗剪強度設計值 1.700mm,滿足要求！（八）、門架荷載計算1。靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容：（1）門架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內,每步架高內的構32、配件及其重量分別為： 門架SSD22/100 1榀 0.224 kN交叉支撐 2副 20。040=0。080 kN連接棒 2個 20。165=0。330 kN鎖臂 2副 20。184=0.368 kN合計 1。002 kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1 = 0。514 kN/m。（2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2（kN/m)剪刀撐采用 26。752.75mm鋼管,按照5步4跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg（ (41。95）/ （ 51。00 ) )= 57。34 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37。632103 (51。000)/cos/（41.950) = 033、。089kN/m;水平加固桿采用 483。5 mm鋼管,按照4步5跨設置,每米腳手架高中水平加固桿自重：37。63210-3 （41。000) / （51。950) = 0。015kN/m;每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個,每米高的扣件自重：（40.0135+40。0145) /1。950=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m;經計算得到，每米腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2 = 0。115 kN/m;（3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3（kN）1）鋼筋混凝土梁自重(kN）:(24。000+1.500）0。2500.7501。00034、= 4。781kN；2)模板的自重荷載(kN):0。350（20。750+0.250)1.000 =0。612 kN；經計算得到,梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 5。394 kN/m;靜荷載標準值總計為 NG = （NGK1 + NGK2)4。000 + NGk3= 7.908kN；2。活荷載計算活荷載為振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到,活荷載標準值NQ = 2.0000。2501.000= 0.500kN；（九）、立桿的穩定性計算：作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式（不組合風荷載)其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標準值，NG = 7。908 kN35、/m; NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 0.500 kN；經計算得到，N = 10。190 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值,N = 10。190 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN）；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算其中- 門架立桿的穩定系數,由長細比 kho/i 查表得到， =0.381； k - 調整系數，k=1.170； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.70 cm; h0 - 門架的高度，h0=1.93m; I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=13.08 cm4； A1 - 門架立桿的截36、面面積，A1=4。52 cm2； h1 - 門架加強桿的高度，h1=0.10m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=13。08 cm4; f 門架鋼材的強度設計值,f=205。00 N/mm2. A - 一榀門架立桿的截面面積，A=9。04 cm2； A=2 A1=24。52= 9。04 cm2; I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=13.93 cm4； I=I0+h1/h0I1=13.080+13。080/100。0001536。000=13。932 cm4經計算得到，Nd= 70。607 kN。立桿的穩定性計算 N .內楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連37、續梁計算。本工程中,內龍骨采用木楞,寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64。00cm3；I = 60808080/12 = 256。00cm4;內楞計算簡圖1。內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內楞跨中計算最大彎距（N。mm)； l-計算跨度(外楞間距）： l =500。0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.247。710。300.90=15.456kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000.300。90=0。756kN/m，其中，0。90為折減系數。 q =（38、15.456+0。756）/2=8。106 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.106500.0500。0= 2.03105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中， -內楞承受的應力（N/mm2)； M 內楞計算最大彎距（N.mm）； W 內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6。40104； f -內楞的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2.03105/6.40104 = 3。166 N/mm2;內楞的抗彎強度設計值: f = 13。000N/mm2;內楞的最大應力計算值 = 3。166 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=13.039、00N/mm2，滿足要求!2。內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下:其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距）: l =500。0mm； q作用在內楞上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。247.710。300。90=15.456kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42.000.300。90=0.756kN/m,其中，0。90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =(15。456+0。756)/2=8。106 kN/m；內楞的最大剪力： = 0。68。106500.0 = 2431.863N;截面抗剪強度必須滿足下式40、：其中, -內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)；-內楞計算最大剪力(N): = 2431。863N; b-內楞的截面寬度（mm）:b = 60.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ; fv內楞的抗剪強度設計值（N/mm2)： = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =32431.863/(260.080。0）=0.760N/mm2;內楞截面的抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.760N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2,滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，41、剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:其中， -內楞的最大撓度(mm）; q作用在內楞上的線荷載(kN/m): q = 47。710。30/2=7.16 kN/m； l-計算跨度（外楞間距）: l =500.0mm ； E-內楞彈性模量(N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2； I-內楞截面慣性矩（mm4),I=2.56106;內楞的最大撓度計算值： = 0.67714。31/2500.004/（1009500。002.56106) = 0。124 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2。000mm；內楞的最大撓度計算值 =0。124mm 小于內楞的最大容許42、撓度值 =2。000mm，滿足要求！二。外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，外龍骨采用木楞，寬度50mm,高度70mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 507070/6 = 40。83cm3；I = 50707070/12 = 142.92cm4;外楞計算簡圖4.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中,作用在外楞的荷載： P = (1。247。71+1。42.00)0。300.50/1=8。11kN；外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距): l = 600mm;外楞最大彎矩：M = 0。1758106.21600.00= 8。51105 N/43、mm；強度驗算公式：其中， - 外楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 外楞的最大彎距（N.mm）;M = 8。51105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 4。08104 mm3； f -外楞的強度設計值（N/mm2)，f =13。000N/mm2;外楞的最大應力計算值： = 8。51105/4。08104 = 12.845 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 13。000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =12.845N/mm2大于外楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，外楞計算最大剪力（N）; l-計算跨44、度(水平螺栓間距間距）: l =600。0mm； P-作用在外楞的荷載： P = （1。247.71+1。42。00）0.300。50/1=8。106kN；外楞的最大剪力： = 0.658106.210 = 3.16103N；外楞截面抗剪強度必須滿足：其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；-外楞計算最大剪力（N）： = 3。16103N； b-外楞的截面寬度(mm）：b = 50。0mm ； hn-外楞的截面高度（mm）：hn = 70。0mm ; fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2）:fv = 1。500 N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值: =33。16103/（250。45、070.0)=1。355N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1。50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =1.355N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2,滿足要求!6。外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：其中， -外楞最大撓度(mm）； P-內楞作用在支座上的荷載（kN/m）：P = 47。710。300。50/17。16 kN/m; l-計算跨度（水平螺栓間距）： l =600。0mm ; E-外楞彈性模量（N/mm2）:E = 946、500.00 N/mm2; I-外楞截面慣性矩（mm4）,I=1.43106；外楞的最大撓度計算值: = 1。1467.16100/1600。003/（1009500.001.43106） = 1。305mm；外楞的最大容許撓度值： = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =1。305mm 小于外楞的最大容許撓度值 =2。400mm，滿足要求！（五)、穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170。000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ;穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿47、墻螺栓有效面積: A = 105 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.05104 = 17。850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47。7050。6000.500 = 14.312 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14.312kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17。850kN，滿足要求！七、模板拆除技術措施 1、 拆除模板必須經過施工負責人同意。操作人員必須戴好安全帽.操作時應按順序分段進行，超過4M以上高度，不允許讓模板木料自由下落.嚴禁猛撬硬砸或大面積撬落和拉倒。 2、 拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物周圍用模板或安全網作防護圍閉，防止模板木料48、墜落傷人。3、 完工后不得留有松動和懸掛的模板和木料.拆下的模板木料要及時運送到指定地點集中穩妥堆放. 4、 拆模時應考慮混凝土的強度，特別是過梁 、平板的底模拆除必須達到砼強度的75%以上方可拆除。(底模拆除混凝土強度要求見下表）構件類型構件跨度（M）砼立方體抗壓強度標準值的百分比(）板875梁8758100懸臂構件/1005、 側模拆除時砼的強度應能保證其表面及棱角不受損傷。6、 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應及時清理和上油。7、 拆除模板時應嚴格遵守各類模板拆除作業的安全要求。八、 模板工程安全施工措施 1、安裝模板操作人員應戴安全帽，高空作業應系好安全帶。2、 49、模板支撐不得用腐朽、扭裂、劈裂的材料，頂撐要垂直,底端平整堅實并加墊木.木楔要釘牢，并用橫順拉桿和剪刀撐拉牢。 3、 采用門架支撐應嚴格檢查,發現門架嚴重變形、松動等應及時修復。 4、 支撐應按工序進行，模板沒有固定前不得進行下道工序。禁止利用拉桿、支撐攀登上下。5、 支模時，支撐、拉桿不準連接在門窗、腳手架或其他不穩固的物件上.在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發現變形、松動等現象要及時加固和修理,防止塌模傷人。6、 在現場安裝模板時，所用工具要裝入工作袋，防止高處作業時工具掉下傷人. 7、 二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降，不得亂扔。8、50、 基礎模板安裝時，應先檢查基坑土壁邊坡的穩定情況，發現有塌方危險時，必須采取安全加固措施后,方能作業。9、 支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作，和梁底模上行走。10、 支設4米以上的立柱模板，四周必須頂牢，操作時要搭設工作臺。11、 安裝二層或以上的外圍柱、梁模板，應先搭設腳手架或掛好安全網.裝訂樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及固定的模板等應堆放穩妥。九、成品保護措施1.不得用重物沖擊碰撞以安裝好的模板及支撐。2。不得在吊模水平拉桿上搭設跳板,以保證模板的牢固穩定、不變形。3。搭設腳手架時不得與模板支撐連接在一起。4。不得在模板平臺上行車、堆放大量材料和重物.十、應急措施項目部成立模板應急小組，按照要求配置有關應急物質，澆筑混凝土時組織木工作業人員跟班檢查,發現模板及其支撐有變形、墻、柱炸模等險情應停止澆筑混凝土,并馬上報告應急小組采取相應措施處理。十一、施工部署根據本工程外形構造的特點，為了優質高效的完成本工程的施工任務，我們將充分利用有限時間、場地、人力和物力，精心組織施工，科學地組織安排交叉作業，保證模板工程施工任務的順利完成。x