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1、目 錄一、編制依據1二、工程概況1三、施工機具2四、模板和支撐的形式選擇3五、模板支撐系統設計及計算3六、現澆砼模板設計、制作、安裝15七、質量要求15八、模板的拆除18九、安全技術措施19一、編制依據1、xx省建筑施工安全檢查標準實施細則2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20163、建筑安裝工人安全技術操作規程JGJ13020114、本工程施工組織設計二、工程概況本工程為地上三層,功能為游客接待服務中心，建筑占地面積：4017。4m2,總建筑面積：13299.4m2,地下室面積：3754.42m2；建筑層數:地上三層，地下一層；建筑高度：23。600m，建筑結構類別為鋼結構；建筑物耐火等級2、:地上為二級，地下為一級；汽車庫為附建式車庫，防火分類為I類;抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度為0。10g，抗震設防為丙類,抗震等級為四級，設計使用年限為50年，鋼結構安全等級為二級,基礎為梁板式筏形基礎，基礎下采用500厚整片砂石墊層回填，壓實系數c0。95。防火分區：本建筑地下車庫為一個防火分區，一層為一個防火分區，二、三層劃分為三個防火分區，共五個防火分區，每個防火分區均滿足建筑設計防火規范規定。安全疏散:本建筑設有四部疏散樓梯,1、2#疏散樓梯疏散寬度均為1。15m，3、4疏散樓梯疏散寬度均為1。3m,四部疏散樓梯總寬度為4。9m，每個防火分區的疏散寬度滿足建筑設計防火規范規定。3、三、施工機具序號機械或設備名稱型號規格數量額定功率（kW）備注1塔吊1場內2電鋸MJ10515場內3電刨MB503A13場內4木工多功能刨床12。5場外5空壓機V1。05-1017。5場內6高壓水泵DL36-117215場內7手錘0.25、0。5kg15個場內9扳手15個場內1025個場內1115個場內1220個場內1320個場內1415套場內15手電鉆3臺場內16手電鋸60個場內17手電刨20個場內鋼絲鉗墨斗、粉線帶砂輪切割機四、模板和支撐的形式選擇本工程模板采用多層木模板拼裝，模板均采用483.5鋼管進行加固,其中頂板支撐系統采用滿堂腳手架。五、模板支撐系統設計及計算1模板的制作設計原則14、。1要保證構件的形狀尺寸及相互位置的正確；1。2要使模板具有足夠的強度、剛度和穩定性，能夠承受新澆砼的重量和側壓力以及各種施工荷載；1。3力求結構簡單，裝拆方便，不妨礙鋼筋綁扎,保證砼澆注時不漏漿；1。4支撐系統應配置水平支撐和剪刀撐,以保證穩定性.2模板支設的設計計算本工程混凝土自重為25KN/m3，強度等級為C35，坍落度為18，輸送泵卸料，澆筑速度為2。5m/h,混凝土溫度為20C，用插入式振搗器振搗，振搗荷載為2。5KN/m2.2。1墻模板計算:2.1.1計算依據:墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、混凝土結構設計規范(GB500102002）、鋼結構設計規5、范（GB 500172003）等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨,即內龍骨;用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0。20。8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3。00kN/m2。2。1。2基本參數：面板參數：面板彈性模量(N/mm2）：5000。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2)：13。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2）：1。50；木方和鋼楞：方木抗彎強度設計值fc(N/mm2)：13.00；方木彈性模量E(N/mm26、）:9000。00;方木抗剪強度設計值fv（N/mm2)：1。50；鋼管彈性模量E（N/mm2)：206000。00；鋼管抗彎強度設計值fc（N/mm2）:205.00；墻模板設計簡圖2.1.3墻模板荷載標準值計算:新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.74kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2.2。1。4墻模板面板的計算:面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊,強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算.面板計算簡圖1）抗彎強度驗算7、：彎矩計算公式如下:M=0。1q1l2+0。117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度(次楞間距）: l =300。0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217.7400.5000。900=9。580kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。43。000.500。90=1。890kN/m;其中0。90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0。19。580300.02+0。1171。890300.02= 1.06105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M 面板計算最大彎矩（Nmm）;8、 W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015。0/6=1.88104 mm3； f 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1。06105 / 1。88104 = 5。7N/mm2;面板截面的最大應力計算值 =5。7N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2）抗剪強度驗算：計算公式如下：V=0。6q1l+0.617q2l其中,V-面板計算最大剪力（N）; l-計算跨度（次楞間距）: l =300。0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217.7400.5009、0.900=9.580kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。43。000。500.90=1。890kN/m;面板的最大剪力：V = 0。69.580300。0 + 0.6171.890300。0 = 2074。2N;截面抗剪強度必須滿足：= 3V/(2bhn）fv其中， 面板截面的最大受剪應力（N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2074.2N； b構件的截面寬度(mm）：b = 500mm ； hn面板厚度（mm）：hn = 15。0mm ; fv面板抗剪強度設計值(N/mm2):fv = 1。500 N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值: =32074。2/（2510、0015。0）=0。415N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0。415N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 =1。5N/mm2，滿足要求！ 3）撓度驗算：根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：=0。677ql4/(100EI)=l/250其中,q作用在模板上的側壓力線荷載： q = 17。740。5 = 8.870N/mm; l-計算跨度(次楞間距)： l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 5000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 501。51.51。5/1211、=14.06cm4；面板的最大允許撓度值： = 1。2mm；面板的最大撓度計算值: = 0。6778.873004/（10050001.41105） = 0。692 mm；面板的最大撓度計算值： =0.692mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1。2mm,滿足要求！2。1。5墻模板主次楞的計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3。5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =5。081= 5。08cm3;I =12。191= 12。19cm4；次楞計算簡圖1）次楞的抗彎強度驗算:次楞最大彎矩按下式計算:M = 0.112、q1l2+0。117q2l2其中, M次楞計算最大彎矩(Nmm）; l計算跨度（主楞間距)： l =500。0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217.7400.3000。900=5。748kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000。300。90=1。134kN/m，其中，0.90為折減系數.次楞的最大彎矩:M =0.15。748500。02+0。1171.134500.02= 1。77105Nmm;次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， 次楞承受的應力（N/mm2）； M 次楞計算最大彎矩（Nmm）； W 次楞的截面抵抗矩（mm3）,W=5。08103； f -13、次楞的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=205.000N/mm2;次楞的最大應力計算值: = 1。77105/5。08103 = 34.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2;次楞的最大應力計算值 = 34。8 N/mm2 小于次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2)次楞的抗剪強度驗算：最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：V=0。6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距）： l =500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217。7400.3000.900/1=5.748kN/m；傾倒14、混凝土側壓力設計值q2： 1。43。000.300。90/1=1。134kN/m，其中,0。90為折減系數。次楞的最大剪力:V = 0。65.748500.0+ 0。6171。134500。0 = 2074。2N；截面抗剪強度必須滿足下式:=2V/Afv其中, -次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）; V次楞計算最大剪力(N）:V = 2074.2N； A 鋼管的截面面積(mm2）：A = 489。303mm2 ; fv-次楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =22074。2/489。303=8。478N/mm2；次楞截面的受剪應力計算15、值 =8。478N/mm2 小于次楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2,滿足要求！3）次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：=0。677ql4/（100EI)=l/250其中, -次楞的最大撓度(mm）; q-作用在次楞上的線荷載（kN/m)： q = 17。740。30=5。32 kN/m； l-計算跨度（主楞間距)： l =500。0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 206000。00 N/mm2 ; I-次楞截面慣性矩（mm4)，I=1。22105mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0。6775.316、2/15004/（1002060001。22105） = 0。09 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0。09mm 小于次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚3。5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5。0782= 10.16cm3；I =12。1872= 24。37cm4;E = 206000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖（kN）主楞計算彎矩圖(kNm）4）主楞的抗彎強度驗算：作用在主楞的荷載: P1.217。740。30.51。43017、.30.53。823kN；主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）： l = 600mm;強度驗算公式： = M/W f其中， 主楞的最大應力計算值（N/mm2) M - 主楞的最大彎矩（Nmm)；M = 3。10105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3）； W = 1.02104 mm3； f -主楞的強度設計值（N/mm2）,f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值： = 3。10105/1.02104 = 30。5 N/mm2;主楞的最大應力計算值 =30。5N/mm2 小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！5)主楞的抗剪強度驗算：主楞截面抗剪強度必須滿18、足：=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-主楞計算最大剪力(N)：V =2810.2/2 = 1405。1N； A -鋼管的截面面積(mm2）：A = 489。303mm2 ； fv主楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 120 N/mm2;主楞截面的受剪應力計算值： =21405.1/489。303=5。743N/mm2;主楞截面的受剪應力計算值 =5。743N/mm2 小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求!6)主楞的撓度驗算:主楞的最大撓度計算值: = 0.302mm；主楞的最大容許撓度值： = 2.4mm；主楞的最大撓度計算19、值 =0.302mm 小于主楞的最大容許撓度值 =2。4mm,滿足要求!2。1。5穿墻螺栓的計算：計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A 穿墻螺栓有效面積 （mm2)； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ；穿墻螺栓有效直徑： 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.05104 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力,則穿墻螺栓所受的最大拉力為： N = 5。10 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5。104kN 小于穿墻螺栓20、最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、現澆砼模板設計、制作、安裝1、現澆板模板的安裝采用483。5mm腳手鋼管搭設滿堂排架支撐(搭設方案詳見:鋼結構專項施工方案）七、質量要求(1）必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范及相關規范要求。接縫寬度1.5mm（用工程檢測儀上的楔形塞尺檢查)。模板表面必須清理干凈，不得漏刷脫模劑（通過觀察檢查）.模板檢查驗收項目項 目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位移基礎5尺量檢查柱、墻、梁3尺量檢查2標高+2，5水準儀3截面尺寸基礎10尺量檢查柱、墻、梁+4，-5尺量檢查4每層垂直度32m托線板5相鄰兩板表面高低差2直尺和楔形塞尺6表面平整度52m靠尺和楔21、形塞尺7預埋鋼板(管、孔）中心線位移3拉線和尺量8預埋螺栓中心線位移2拉線和尺量外露長度+10，0尺量9預留洞中心線位移10拉線和尺量截面內部尺寸+10，-0尺量（2）質量保證措施1以確保工程質量為目標，成立質量管理體系，建立崗位責任制和質量監督制度，明確分工職責。2按照質量管理體系要求，加強質量管理機構，充實質量管理人員；上自公司職能部門，下至班組都設專人負責，以崗位責任制為約束，明確責任目標。項目部設項目工程師、質量檢驗員,施工隊設質量檢查員，班組設班組長兼職的質檢員,形成質量管理體系網絡，進行日常和定期質量檢驗。3實行質量檢驗、檢查制度,企業總部實行定期質量安全巡查制，每月組織一次。項目22、部實行日常檢查和定期檢查制:每天開現場碰頭會，由主任工程師對當天質量工作情況作出分析和總結，并提出解決辦法.每星期進行一次質量檢查,發現問題及時處理,以保證工程質量。4完善質量驗收程序,加強施工過程中各工序的質量檢查和控制，嚴格執行自檢、互檢、交接檢制度，項目質量檢查員隨時檢查工序質量狀況，對出現的質量問題下達質量問題整改通知單,限時整改,并經復驗后方可進入下道工序施工.5制定質量控制獎罰制度,賦予質量管理人員“質量認定一票否決權”。以保證質量管理的權威性.6認真落實技術交底制度,按項目工程師-施工工長 -班組長 技術工人的程序進行技術交底,對每道工序的操作程序、施工工藝,質量要求按標準交代清23、楚.7加強對關鍵材料檢驗、成品保護等關鍵環節的控制。【8】加強全員成品保護意識教育，保護已完工程不受污染和損壞.6.2、技術管理保證措施【1】嚴格按照現行建筑工程驗收規范標準規定和企業標準進行施工驗收，決不允許放寬驗收標準、放大允許偏差值。【2】嚴格執行專業與工序之間的自檢、專檢、交接檢制度。【3】作好隱蔽驗收、技術交底、技術復核和分部分項工程的各種施工記錄。【4】推行國際質量標準，使工程施工過程的每個環節始終處于質量受控制狀態。【5】及時收集，整理，匯總工程資料,保證資料的完整性,準確性及與施工的同步性。八、模板的拆除1、模板拆除前必須申請辦理拆模手續,待砼強度報告出來后，砼達到拆模強度模板24、方可拆除.2、模板拆除前要向操作班組進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線關縣掛警示牌，拆 除時派專人看守。3、側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規范的有關規定執行.4、模板拆除的順序和方法，遵循先支后拆，后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位；自上而下的順序。拆模時,嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬.模板要隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲.不得留有未拆除的懸空模板。5、拆模時,操作人員應站在安全處，以免發生事故，等該片模板全部拆除后，再將模板、配件、支架等運出.6、拆下的模板、配件等嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，也可用帶鉤的繩子.往下系，以防止模板變形和損壞。7、25、模板拆除扣，要運至指定地點,并做到及時清理、維修和涂刷好隔離劑，修整后的模板要按編碼放整齊，以備待用.模板堆放高度不得超過1。60米。8、拆除模板作業比較危險,防止落物傷人，應設置警戒線，有時顯標志，并設專門監護人員。九、安全技術措施1、工程施工中，運輸小車的通道應堅固，腳手架應將荷載傳遞到建筑結構上，腳手板應鋪平綁牢便于小車運行,通道兩側設置防護欄桿及擋腳板.2、鋪設模板時,板底木龍骨要及時和鉛絲和支撐系統扎牢，不得虛放。3、支模時要按要求搭高護欄及安全操作臺，操作臺上設腳手板，不得站在鋼管上操作。4、進入施工現場操作,必須配戴好安全帽及安全帶。5、凝土運送及澆筑安全措施.1）工程采用泵送混26、凝土。在操作前，要先檢查支撐與安全防護可靠性。要建立信號傳遞系統（如用電鈴），使工作面和泵送臺操作人員可隨時聯系,按信號要求進行操作.各相關作業人員必須嚴格聽從指揮，并配戴好安全防護用品和用具.2）特殊情況下，需用小車運送混凝土時,要設置保證行車和人員安全暢通、平穩牢固的走道墊板,不得直接在模板上運行,避免對模板重壓；當必須在鋼筋網上通過時，必須搭設車行通道。3）凝土進行振搗時,應按規定要求進行,防止振搗方法不對,把支好的模板碰壞。4）有大霧、雨、雪、六級以上大風天氣,應停止施工。5）模板制作區要禁止吸煙，并設置消防設施。6)模板拆除作業完工前,不準留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點存放。7）板支拆前，必須向施工班組進行詳細的書面安全技術交底