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1、表B.0.1 施工組織設計/（專項）施工方案報審表工程名稱： xx城中村改造項目 編號：SZ-007致：洛(施工監理機構） 我方已完成二期地下車庫模板工程施工方案的編制和審批，請予以審查。附件：施工方案施工項目經理部（蓋章） 項目經理(簽字）年 月 日審查意見：專業監理工程師（簽字)年 月 日審核意見：項目監理機構（蓋章) 總監理工程師（簽字、加蓋執業印章）年 月 日審批意見(僅對超過一定規模的危險性較大分部分項工程專項方案）： 建設單位（蓋章） 建設單位代表(簽字) 年 月 日注：本表一式三份，項目監理機構、建設單位、施工xx城中村改造項目二期工程18#樓之間地下車庫滿堂腳手架施工方案編制人2、：審核人：批準人：目錄第一章 編制依據3第二章 工程概況42.1工程簡介42。2工程建筑設計概況42.3工程結構設計概況52。4結構各構件尺寸5第三章 滿堂模板支架搭設與拆除63.1立桿、掃地桿搭設要求63.2縱橫向水平桿搭設要求63。3滿堂模板支架的支撐設置63.4滿堂模板支架拆除要求7第四章 腳手架選擇與布置84.1材料的選擇84.2樓板支撐示意圖84。3梁支撐示意圖9第五章 滿堂模板支撐體系穩定驗算115。1 120mm樓板底模板計算書115.2樓板模板次楞驗算125。3梁側模模板計算135.4梁側模板次楞計算155.5梁底模板計算165。6梁底模板次楞計算175。7對拉螺栓強度驗算183、5.8首層板底支撐鋼管計算(100mm板厚)層高3。6m（最不利）185.9梁底支撐鋼管計算（200500mm梁)20第一章 編制依據xx市智中建設設計院有限公司全套施工圖建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011建筑結構靜力計算手冊（第二版）直縫電焊鋼管（GB/T13793-2008)低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T30912008)碳素結構鋼（GB/T7002006）鋼管腳手架扣件（GB158312006)混凝土模板用膠合板（GB/T17656-2008)木結構設計規范（GB500052003)第二章 工程概況2。1工程簡介項目名稱xx市西工區xx城中村改造項目地理位置x4、x市麗春路與上陽路交叉口向西200米建設單位x設計單位xxx資金來源自籌總工期5個月質量合格主要功能及用途地下室為地下車庫2。2工程建筑設計概況樓號建筑面積建筑高度層數層高1#8#樓負一層1700m2負二層1700m2一層6。1m二層6.5m地下2層負一層6。1m,負二層6.5m總建筑面積3400墻體剪力墻結構。外墻為CL剪力墻。填充砌體采用200厚加氣混凝土砌塊屋面4mm厚SBS改性瀝青油氈。60厚C25細絲防水混凝土保護層建筑裝飾裝修內墻及頂棚裝修內墻：15厚1:3水泥砂漿、5厚1：2水泥砂漿、刷白色108涂料頂棚：滿刮膩子一遍、刷底漆一遍、白色乳膠漆兩遍地面最薄處30厚細石混凝土1的坡度5、坡向排水溝隨打隨抹2.3工程結構設計概況結構形式框架結構抗震設防類別丙類安全等級二級耐火等級一級地基基礎地基獨立基礎加防水板。結構參數混凝土強度等級獨立基礎+筏板基礎獨立基礎的底標高-11。850m.筏板厚250.筏板：C35、P8剪力墻400mm7。95以下墻柱板C35P8其它為C35P6構造柱、圈梁、其他C252。4結構各構件尺寸1、 結構板：100mm、120mm；在驗算樓板支撐體系時選取最不利結構穩定的120mm厚的結構板計算。2、 結構梁:梁最大截面尺寸為300mm*500mm；因此在驗算梁支撐體系時選取最不利位置即梁最大截面計算。3、 框架柱:柱高分別有3。6m、2.9m；4、 層6、高：主樓2。8m、2.9m、3。0m、3.3m、3。6m;自一端開始立門架，并同時裝剪刀撐2.5。搭設順序：拉線放底座鋪放墊塊照上述步驟逐層向上安裝固定門架頂水平鋼管安裝并排的門架安裝頂撐安裝頂撐裝加強整體剛度的剪刀撐安裝次龍骨安裝主龍骨梁按其所處部位相應裝上。安裝門架時上下門架豎桿之間要對齊，對中偏差不應大于3MM，并調整門架的垂直度和水平度。腳手架下部內外側要加設通長的水平加固桿，腳手架外側應設置通長剪刀撐。第三章 腳手架的選擇與布置3。1滿堂模板支架的布置立桿：橫距，縱距，步距,沿梁跨度方向增加一道立桿；模板：15mm厚的木膠合板;鋼管：48。33.6；穿墻螺栓：直徑12mm；沿梁跨度方7、向在立桿縱向間距中間布置；方木:50mm80mm；3.2材料的選擇1、 鋼管：48。33.6，采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-2008）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3091-2008)中規定的3號普通鋼管。其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700-2006）中Q235-A級鋼的規定。2、 扣件：旋轉扣件、直角扣件、對接扣件，采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB158312006）的規定.3、模板:15mm木膠合板，應符合國家現行標準混凝土模板用膠合板（GB/T17656-2008）的規定。4、方木:50mm80mm，應符合現行國8、家標準木結構設計規范(GB500052003)的規定.3。3樓板支撐示意圖縱距la=1。0m,立桿橫距lb=1.0m，步距h=1。8m樓面模板支撐放大圖L3.4梁支撐示意圖縱距la=1.0m,立桿橫距lb=1.0m,步距h=1。5m,中間沿梁跨度方向增加一道梁下支撐立桿；梁支撐放大圖5000200020002000L第四章 滿堂模板支架搭設與拆除4。1立桿、掃地桿搭設要求1、 每根立桿底部應設置底座或墊板。2、 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.當立桿基礎不在同一高度上時9、，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m.靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm.3、 腳手架底層步距不應大于2m。4、 立桿除頂層頂步外,其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接.4。2縱橫向水平桿搭設要求4。2。1縱向水平桿搭設要求1、 縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。2、 縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。對接。搭接應符合下列規定： 1）縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心只最近主節點的距離不宜大于縱距的10、1/3。 2）搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件規定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。4。2。2橫向水平桿搭設要求1、 主節點處必須設置一根橫向水平桿用直角扣件扣接且嚴禁拆除;2、 非主節點處的橫向水平桿最大間距不應大于縱距的1/2.4.3滿堂模板支架的剪刀撐設置1、 滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；2、 在架體外側周邊及內部縱、橫向每 5m8m,應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為 5m8m 每道剪刀撐寬度不應小于4跨,，斜桿與地面的傾角宜在之間。3、 剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，應用旋轉靠肩固定11、在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm.4。4滿堂模板支架拆除要求1、 拆除時間:必須滿足規范規定的底模及支架拆除時的混凝土強度的要求。2、 拆除方法：拆除支架時應按施工方案確定的方法和方案進行拆除，拆除作業必須由上至下進行，嚴禁上下同時作業。3、 運至地面的構配件按規定及時檢查、整修、保養，剔出不合格配件，并按品種、規格隨時碼堆存放。第五章滿堂模板支撐體系穩定驗算 根據本工程實際情況，現驗算主樓樓板，框架梁，腳手架承載力計算,立桿為縱距la=1m,立桿橫距為lb=1m，步距h=1.8m，模板為15mm的木膠合板 鋼管計算參數為：鋼管立桿截面積A12、=489mm2，立桿回轉半徑按照壁厚3.6mm，經 計算為i=15.8mm，截面慣性矩I=1。219mm4，彈性模量E=2.06N/mm2，截面模量W=5080mm3，鋼管抗壓強度設計值:f=0.205kN/mm2 滿堂模板支架參數信息:梁最大截面300mm650mm，模板支架高度首層為3。8m，樓板厚最大尺寸為120mm，滿堂支架沿梁跨度方向間距La=1.0m,垂直梁跨度方向間距Lb=1。0m，梁下增加一根立桿，掃地桿距支撐面高度,梁底、樓板底采用方木支撐，鋼管采用,模板采用15mm厚木膠合板. 梁側模板參數信息:鋼楞，截面類型為:圓鋼管 ；次楞龍骨材料：木楞,寬度:50mm 高度:80mm13、;主楞間距：450mm;次楞間距：200mm；穿梁螺栓水平間距：450mm；穿梁螺栓直徑：12mm5。1 120mm樓板底模板計算書面板按簡支跨計算,木膠合板厚15mm,取立桿間距為一個計算單元，毛截面抵抗矩=1000*1515/6=37500，慣性矩=281250，彈性模量E=;恒荷載計算：模板自重=0.5 鋼筋混凝土自重活荷載計算：施工活荷載取3。0 振搗混凝土產生的活荷載取2 傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取2荷載組合：由可變荷載效應控制的組合： =13.02由永久荷載效應控制的組合：=11.585因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=13.02面板計算簡圖:跨中彎矩：=0.14、0651抗彎強度驗算：=1.74=26撓度驗算：=0.11mmL/400=0.5mm所以模板的強度和撓度均滿足要求。5。2樓板模板次楞驗算次楞參數：計算跨度取立桿間距La=Lb=1m，方木尺寸為50mm80mm，彈性模量E=10000，毛截面抵抗矩=53333.3，慣性距=2133333。33;永久荷載計算:方木及模板自重： 鋼筋混凝土自重：活荷載計算：施工活荷載取0。6 振搗混凝土產生的活荷載取0。4 傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取0.4荷載組合：由可變荷載效應控制的組合： =3.084由永久荷載效應控制的組合：=4。31因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=4.31L跨中最大15、彎矩：=0。44截面抗彎剛度驗算：=8.25=17撓度驗算:=1。73mm=2。25mm5.3梁側模模板計算梁參數：梁截面最大尺寸：200mm500mm，計算跨度取0.2m，毛截面抵抗矩=40015*15/6=15000，慣性矩=112500,彈性模量E=;永久荷載計算：新澆筑混凝土作用于模板的側壓力：=67。46=10F1、F2-新澆混凝土對模板的側壓力計算值；-混凝土重力密度，取25；V混凝土澆筑速度,取4m/h；混凝土初凝時間，=200/（T+15），T取30;1取1.2；2-取1。15；H混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度，取0。4m；取F=10活荷載計算：振搗混凝土時產生的16、荷載標準值：=4荷載效應組合：由永久荷載效應控制的組合：G=1.3510+1.40。7*4=17.42 由可變荷載效應控制的組合：Q=1.2 10+1.4*4=17。6 因此作用在梁側模的均布荷載為q=17.61=17.6 模板計算簡圖：計算跨度取0.2m跨中彎矩:=0.088模板抗彎強度驗算：=5。87=26撓度驗算:=0。36mmL/400=0。5mm滿足要求。5.4梁側模板次楞計算次楞參數：方木尺寸為50mm80mm，彈性模量E=10000,毛截面抵抗矩=3333。3，慣性距=833333。33，沿梁跨度方向每隔500mm加一道對拉螺栓,計算跨度取0.5m;永久荷載計算：=13。750.17、55=7。56活荷載計算：=4*0.55=2.2荷載效應組合：由永久荷載效應控制的組合:G=1.35*7.56+1.40.72.2=12.362 由可變荷載效應控制的組合：Q=1。2 7.56+1。42.2=12。152 因此作用在梁側模次楞的均布荷載為q=12.3620。5=6。181次楞計算簡圖：跨中彎矩：=0.193模板抗彎強度驗算：=5.8=26撓度驗算:=0.6mmL/400=1.25mm滿足要求。5。5梁底模板計算面板按簡支跨計算，木膠合板厚15mm，計算跨度取0。15m，在梁底立桿1m間距中間增加一道支撐立桿，故取0。5m板帶計算荷載，毛截面抵抗=15015*15/6=2411。18、9，慣性矩=42187.5，彈性模量E=；恒荷載計算：模板自重=0.5 鋼筋混凝土自重活荷載計算：施工活荷載取3。0 振搗混凝土產生的活荷載取2 傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取2荷載組合：由可變荷載效應控制的組合: =28.92由永久荷載效應控制的組合：=29.47因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=29.47面板計算簡圖：跨中彎矩：=0。0414抗彎強度驗算：=17。18=26撓度驗算：=0.256mmL/400=0.375mm滿足要求。5。6梁底模板次楞計算次楞參數:計算跨度取0.5m，方木尺寸為50mm*80mm,彈性模量E=10000,毛截面抵抗矩=33333.3,慣性19、距=833333.3;永久荷載計算：方木及模板自重： 鋼筋混凝土自重：活荷載計算：施工活荷載取0.9 振搗混凝土產生的活荷載取0.6 傾倒混凝土對垂直面板產生的荷載取0.6荷載組合：由可變荷載效應控制的組合： =8.766由永久荷載效應控制的組合：=8.943因此面板上均布荷載取由可變荷載效應控制的組合：q=8。943次楞計算簡圖：跨中彎矩:=0.279模板抗彎強度驗算：=8。4=26撓度驗算：=0。87mmL/400=1。25mm滿足要求.5.7對拉螺栓強度驗算對拉螺栓參數：直徑12mm,對拉螺栓沿梁跨度方向按500mm分布，Fs=0。95（）對拉螺栓最大軸力設計值N=0.45*Fs=0。520、*0。95（1.210+1。44)=8.36對拉螺栓軸向拉力設計值=12。9N滿足要求.5.8首層板底支撐鋼管計算(100mm板厚）層高3.6m（最不利）5.8.1 100mm厚板底支撐橫向鋼管計算縱距la=1m,立桿橫距lb=1m ，橫向支撐鋼管按照均布荷載作用下的連續梁計算。荷載的計算： 鋼筋混凝土板自重（kN/m)：q1 = 25。0000。101=2.5kN/m 模板的自重線荷載（kN/m):q2 = 0.501=0.5kN/m 活荷載（kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 3.0001=3kN/m 靜荷載 q1 = 1。22.5+1.20。5=3.6kN/m 活荷載 q221、 = 1.43=4.2kN/m 組合荷載： q=q1+q2=7.8kN/m 5.8.2 抗彎強度計算 最大彎矩 M = =0。17。81=0.78kN。m 最大剪力 Q=0。67。81=4.68kN 最大支座力 N=1。17.81=8.58kN 抗彎計算強度 f=M/W=153.5N/mm2205N/mm2 ，滿足要求 最大撓度=0。677 /100EI=2。1mm 支撐鋼管的最大撓度為2。1mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求! 5。8。3 扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計22、值，取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R=8.58kN 當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件。 5。8。4立桿的穩定性計算 不組合風荷載時立桿的穩定性計算公式：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括: 橫桿的最大支座反力 N1=8.58kN (已經包括組合系數1。4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20.1253。6=0.54kN 不組合風荷載計23、算軸心力設計值 N = 8.58+0。54=9。12kN 模板支架立桿的計算長度=h+2a=1.8+2*0=1。8mh支架立桿步距a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，因為首層層高為3。9m，除去板厚100mm、模板支撐厚度90mm，立桿長度為3。71m,掃地桿高200mm，故a=0mm.立桿長細比=114查表Q235-A鋼軸心受壓構件的穩定系數，穩定系數=0.489A立桿的截面面積，A=489-鋼材的抗壓強度設計值，=205因此=38.1,滿足立桿穩定性要求。5.9梁底支撐鋼管計算(200500mm梁）5.9。1橫向支撐鋼管縱距la=1m，立桿橫距lb=1m,c=200m24、m,步距h=1。5m,橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算,荷載q取木方支撐傳遞力.荷載的計算： 鋼筋混凝土板自重（kN/m)： p1 = 25.00010.5=12。5模板的自重荷載(kN/m）：p2 = 0.5010.5=0.25活荷載（kN/m）： 經計算得到,活荷載標準值 p3 = 3。00010.5=1。5靜荷載 p = 1.212。5+1。20.25=15.3kN/m 活荷載 q= 1.41.5=2.1kN 組合荷載: P=p+q=17。45.9.2抗彎強度計算 最大彎矩 =0.342最大支座力 N=1。74kN 抗彎計算強度 f=M/W=67。3N/mm2 205N/mm225、 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求 支撐鋼管的最大撓度為=1.04mm 支撐鋼管的最大撓度為1.04mm 小于1000/150與10 mm,滿足要求！ 5.9.3扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=1。74kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求, 5.9。4立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=1.74kN （已經包括組合系數1。4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20。1253。6=0。54kN 計算軸心力設計值 N = 1。74+0。54=2.28kN 模板支架立桿的計算長度=h+2a=1.5+2*0。6=2.7mh支架立桿步距a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，因為首層層高為3。6m，梁高500mm，模板支撐厚度90mm,100mm高掃地桿，第二步橫桿高度為3.0m，則a=0.6立桿長細比=171查表Q235A鋼軸心受壓構件的穩定系數，穩定系數=0.243A-立桿的截面面積，A=489-鋼材的抗壓強度設計值，=205因此=34.5，滿足立桿穩定性要求.