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1、普通型鋼懸挑腳手架計算書和安裝拆除施工方案xx碧海云天二期工程6#、8樓；工程建設地點:xx勒溝大道；屬于框剪結構;6、8#樓分別為地上23層、12層;地下1層、0層；建筑高度：6樓76m、8#樓36m；標準層層高：2.9m ；總建筑面積：23460平方米；總工期：365天。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范(GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91） 以及本工程的施工圖紙。一、參數信息:12、。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 17 m,立桿采用單立桿；搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.95m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0。30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根;腳手架沿墻縱向長度為 130.00 m;采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 1。00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3。6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布荷載（kN/m2):2.000；腳手架用途:安全防護、裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3。風荷載參數本工程地處xxxx市xx3、區,查荷載規范基本風壓為0。750kN/m2，風荷載高度變化系數z為1。000，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)：0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2）:0.300；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m)：0。150;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層;腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m,建筑物內錨固段長度 2。3 m.與樓板連接的螺栓直徑(mm):20。00;樓板混凝4、土標號：C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為：6.000；鋼絲繩與墻距離為（m）：3.000;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1。2 m。二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.30。95/（2+1)=0.095 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.95/(2+1)=0。5、633 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1。20.038+1.20。095=0.16 kN/m;活荷載的設計值： q2=1.40。633=0.887 kN/m;圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距為M1max=0.080.161。52+0。100.8871.52 =0.228 kN.m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= 0。100.161.520。1170.8871.52 =0.269 kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎6、矩的最大值進行強度驗算：=Max（0.228106，0.269106）/5080=52。953 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 52。953 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。038+0。095=0。133 kN/m；活荷載標準值： q2= Q =0.633 kN/m；最大撓度計算值為:= 0.6770。13315004/(1002.06105121900）+0.9900。63315004/（1002。06105121900） = 7、1.446 mm;大橫桿的最大撓度 1.446 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第條規定,小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0。058 kN；腳手板的自重標準值:P2=0.30。951。5/（2+1）=0。142 kN;活荷載標準值：Q=20.951。5/（2+1) =0.950 kN；集中荷載的設計值: P=1。2(0。058、8+0。142)+1。4 0.95 = 1.57 kN;小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = 1。20.0380。952/8 = 0。005 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1。570.95/3 = 0.497 kN。m ;最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。502 kN。m;最大應力計算值 = M / W = 0。502106/5080=98。898 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =98.898 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 2059、 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=50。0389504/（3842.06105121900) = 0。016 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.142+0.95 = 1。15 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax = 1150。1950(3950249502/9 ) /(722。06105121900) = 1.394 mm;最大撓度和 = qmax + pmax = 0.016+1。39410、 = 1。41 mm；小橫桿的最大撓度為 1。41 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 950/150=6.333與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381。52/2=0。058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380。9511、/2=0。018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30。951。5/2=0.214 kN；活荷載標準值: Q = 20.951。5 /2 = 1。425 kN；荷載的設計值: R=1。2（0。058+0.018+0。214)+1。41。425=2.343 kN;R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0。1248kN/m NG1 = 0。1248+（1.502/2)0。038/1.8017。00 = 2.666kN；(2）腳手板的12、自重標準值；采用竹笆片腳手板,標準值為0。3kN/m2 NG2= 0。361.5（0。95+0.3）/2 = 1。688 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15kN/m NG3 = 0。1561。5/2 = 0.675 kN；（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網；0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.517 = 0.128 kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。156 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.9513、1.52/2 = 2。85 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用: Wo = 0.75 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用: Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.128；經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0.7 0。7511。128 = 0。592 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1。25.156+ 1。42.85= 10.177 kN；考慮風荷載時,立桿的14、軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.25.156+ 0.851。42。85= 9。578 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。5921。5 1。82/10 = 0。342 kN.m；六、鋼絲繩卸荷計算: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為6m;第2 次卸荷凈高度為4m;經過計算得到a1=arctg3。000/（0.950+0.300)=67。380度a2=arctg3。000/015、。300=84。289度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.510。1776/17 =5.388 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為（kN）：T1 = P1/sina1 = 5.388/0。923 = 5.837 kNT2 = P2/sina2 = 5。388/0。995 = 5.415 kNG1 = P1/tana1 = 5。388/2.400 = 2.245 kNG2 = P2/tana2 = 5.388/10.000 = 0.539 kN其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =5.837 kN。鋼絲繩的容許拉力16、按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN），計算中可以近似計算Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 5。837kN,=0。82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =（25.8376。000/0。820)0。5 = 9.2 mm.吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；17、選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/)0。5 =（25.837103/50/3。142）0.5 = 9 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 9。2 mm，必須拉緊至 5.837 kN,吊環直徑為 9 mm.根據各次卸荷高度得:第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 7。5 mm,必須拉緊至 3.891 kN，吊環直徑為 7 mm。七、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 10.1777/17 =4.19 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊18、1.0;計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得： = 1。5 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到:= 0.186 ；立桿凈截面面積： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 4190/（0.186489)=46。072 N/mm2；立桿穩定性計算 = 46。072 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公19、式立桿的軸心壓力設計值：N = 9。5787/17 =3。944 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得： k = 1。155 ;計算長度系數參照扣件式規范表得: = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比： L0/i = 197 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.186立桿凈截面面積： A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； = 3943.973/(0。18620、489)+342492。948/5080 = 110。782 N/mm2;立桿穩定性計算 = 110。782 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.592 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10。8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), N0= 5.000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 8.954 kN;連墻件的軸向力設計值 N21、l = Nlw + N0= 13.954 kN;連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數;由長細比 l/i = 300/15。8的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89104205103 = 95.133 kN；Nl = 13.954 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 13.954小于雙扣件的抗滑力 16 kN,滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算:懸挑22、腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本方案中，腳手架排距為950mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4,截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = 30。6 cm2。受腳手架集中荷載 P=（1。25。156 +1.42.85)7/17= 4.19 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.230.60.000178.5 = 0.288 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩23、圖(kN。m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 5.359 kN；R2 = 3。952 kN；R3 = 0。163 kN。最大彎矩 Mmax= 0.635 kN.m；最大應力 =M/1。05W+N/A= 0。635106 /（ 1.05 185000 )+ 4.19103 / 3060 = 4。64 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 4。64 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：b = 24、570 10。794 235 /（ 1200180235） = 2.65由于b大于0。6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003）附表B，得到b值為0。964。經過計算得到最大應力 = 0。635106 /( 0。964185000 )= 3.563 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 3.563 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求!十一、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為:RU1=5.772 kN；十二、拉繩的25、強度計算:鋼絲拉繩(支桿）的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算,為RU=5。772 kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN），查表得Fg123KN； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=17。425KNRu5.772KN.經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N26、，為N=RU=5.772kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度,取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑 D=（57724/3.14250） 1/2 =13mm;十三、錨固段與樓板連接的計算: 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。163 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8條f = 50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=162.7064/(3.142502)1/2 =1。427、39 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0。163kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。27N/mm2; f- 鋼材強度設計值，取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 162.706/(3。142201.27）=2。039mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。1420221510-28、3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0。163kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 3。952kN； d - 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=11。9N/mm2;經過計算得到公式右邊等于115。26 kN,大于錨固力 N=3。95 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！十四、腳手架配件數量匡算： 29、扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量,以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度（m); N1 -小橫桿數（根）； N2 -直角扣件數（個)； N3 對接扣件數（個）； N4 -旋轉扣件數（個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數（根） n=88； H -搭設高度(m） H=17； h -步距(m) h=1。8； la-立桿縱距（m) la=1.5; lb -立桿橫距（m) lb=0.95;長桿總長度（m) L =1。1 17。00 （88 + 1.50 88/1。80 2 1.50/1。80)=2985。77；小橫30、桿數(根) N1 =1.1 (17.00 /1.80 1/2 + 1) 88 = 554；直角扣件數（個) N2 =2。2 （17.00 / 1.80 + 1) 88 = 2023；對接扣件數（個） N3 =2985.77 / 6。00 = 498；旋轉扣件數（個) N4 =0.3 2985。77 / 6。00 = 150；腳手板面積（m2) S = 1.1 （ 882) 1.50 / 0.95=149.37。根據以上公式計算得長桿總長2985.767m；小橫桿554根；直角扣件2023個；對接扣件498個；旋轉扣件150個；腳手板149.368m2。十五、腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工31、程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構,搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任. 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。十六、腳手架的檢查與驗收普通型鋼懸挑腳手架 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查,發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任; 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001第八節及JGJ5932、-99中”外腳手架檢查評分表”，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用. 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離）,且不能大于4步。十七、腳手架搭設安全技術措施普通懸挑腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上,并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30. 2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全. 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用33、. 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體. 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層. 11、當作業層高出其下連墻件3.34、6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。十八、腳手架拆除安全技術措施普通懸挑腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,擬訂出作業計劃,報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區,周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆35、拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住,然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故. 9、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開. 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理. 11、高層建筑腳手架拆除,應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養. 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。