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1、大體積混凝土施工方案(一）大體積混凝土施工概況根據大體積混凝土的規范定義，本工程大體積混凝土結構主要為EF棟地下室底板、A棟地下室底板和B棟地下室底板。混凝土施工過程中要采取散熱、保溫保濕及溫度監測等相應措施,以控制混凝土溫升和溫降速度,避免底板出現溫度裂縫和較大的溫度應力。部位概況EF棟底板底板板底結構標高為-13。100m(相對標高），承臺頂標高12。100m，板長222。5米，板寬112.8121.2米； 底板厚1000mm,一般承臺厚1500mm、2000mm,E棟核心筒大承臺厚3200mm，尺寸為4652m，F棟核心筒大承臺厚3500mm,尺寸為2835m，高混凝土等級C40 P8.2、A棟地下室底板底板板底結構標高為-12。700m（相對標高）,承臺頂標高-12。200m，板長139米，板寬93米； 底板厚1000mm，一般承臺厚1500mm、2500mm、3000mm，核心筒大承臺厚3500mm，尺寸為2149m,高混凝土等級C40 P8.B棟地下室底板底板板底結構標高為12。700m（相對標高），承臺頂標高12。200m，板弧長316米，板寬3284米; 底板厚1000mm,一般承臺厚1500mm、2300mmmm，核心筒大承臺厚3000mm，尺寸為23*35m,高混凝土等級C40 P8。本工程地下室底板面積大，底板厚，部分承臺超厚，因此，組織本次大體積基礎底板混凝土澆3、筑必須從混凝土固定地泵、混凝土運輸罐車的配備，商品混凝土供貨速度，混凝土罐車進場運輸路線,澆筑小分隊及振搗手、振搗機具安排，混凝土澆筑分區、分層設計等方面做細致、認真的布置，確保混凝土連續澆筑,盡量減少澆筑時間.（二）底板大體積混凝土施工部署各樓大地下室底板按設計后澆帶分區分塊澆筑,其中E棟核心筒底板塊、F棟核心筒底板塊、A棟核心筒底板塊、B棟剪力墻核心筒底板先澆筑，然后澆筑裙樓區，最后澆筑僅有地下室區.整個分塊采用斜面分層整體性一次澆筑的方案。EF棟底板分塊示意澆筑順序為：區1塊區2塊區3塊區4塊區5塊;區1塊區2塊區3塊區4塊；最后澆筑后作區。A棟底板分塊示意澆筑順序為:區1塊區2塊區3塊4、區4塊后作1塊后作2塊;澆筑順序為:區1塊區2塊區3塊區4塊區5塊區6塊后作1塊.三、主要核心筒底板塊砼的澆筑安排1、E座核心筒底板概述E棟核心筒地下室分塊示意如下：該分塊總混凝土量約9400 m3。勞動力（人員）安排底板澆筑:配備8個澆筑小組兩班倒連續作業.機械、車輛配備底板澆筑：采用4臺混凝土泵車，備用1臺泵車，混凝土泵車每小時實際混凝土輸出量50m.混凝土泵的平均實際輸出量: Q1=450=200m3;h=9403200=47小時混凝土運輸車輛按照現場泵送能力（實際平均輸出量Q1）配置，每罐車裝方量以10 m3 計：N1=（Q1/60V1)（60L1/S0+T1）=200/（6010） 5、6030/80+30=18輛即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車8臺.混凝土泵送交通組織方案圖：2、F座核心筒底板概述F棟核心筒地下室分塊示意如下：該分塊總混凝土量約6700 m3。勞動力（人員)安排底板澆筑:配備8個澆筑小組兩班倒連續作業.機械、車輛配備底板澆筑：采用4臺混凝土泵車，備用1臺泵車,混凝土泵車每小時實際混凝土輸出量50m。混凝土泵的平均實際輸出量： Q1=450=200m3；h=6700200=39小時混凝土運輸車輛按照現場泵送能力（實際平均輸出量Q1）配置，每罐車裝方量以10 m3 計：N1=（Q1/60V1）（60L1/S0+T1）=200/（6010) 6030/80+306、=18輛即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車8臺.混凝土泵送交通組織方案圖:3、A座核心筒底板概述F棟核心筒地下室分塊示意如下：該分塊總混凝土量約6000 m3。勞動力(人員)安排底板澆筑：配備8個澆筑小組兩班倒連續作業。機械、車輛配備底板澆筑:采用4臺混凝土泵車，備用1臺泵車,混凝土泵車每小時實際混凝土輸出量50m。混凝土泵的平均實際輸出量： Q1=450=200m3；h=6000200=30小時混凝土運輸車輛按照現場泵送能力（實際平均輸出量Q1）配置，每罐車裝方量以10 m3 計:N1=（Q1/60V1）(60L1/S0+T1）=200/（6010） 6030/80+30=18輛即共需配置17、8輛運輸罐車.備用罐車8臺.混凝土泵送交通組織方案圖：4、B座核心筒底板F棟核心筒地下室分塊示意如下：該分塊總混凝土量約6800 m3。勞動力（人員)安排底板澆筑：配備8個澆筑小組兩班倒連續作業。機械、車輛配備底板澆筑：采用4臺混凝土泵車，備用1臺泵車,混凝土泵車每小時實際混凝土輸出量50m.混凝土泵的平均實際輸出量： Q1=450=200m3；h=6800200=34小時混凝土運輸車輛按照現場泵送能力（實際平均輸出量Q1）配置，每罐車裝方量以10 m3 計:N1=(Q1/60V1)(60L1/S0+T1）=200/（6010) 6030/80+30=18輛即共需配置18輛運輸罐車。備用罐車88、臺。混凝土泵送交通組織方案圖：5、技術管理安排（1）對混凝土振搗手上崗前進行技術交底,交底目的必須讓每位參加大體積混凝土底板澆筑的人員知道:混凝土的澆筑量，澆筑時間，澆筑流水線，澆筑振搗的技術要求，質量要求，各崗位人員的職責，各崗位人員的配合。(2)混凝土澆筑過程中安排專人負責商品混凝土供貨驗收。（坍落度1620cm，供貨小票)并填寫澆灌記錄。(3）項目經理、技術負責人到場參與協調、指揮大體積混凝土澆筑,工長、質檢員、技術員深入施工一線,跟蹤監督、檢查現場的施工狀況.(4）專人負責大體積混凝土澆筑后的養護、測溫工作,發現控制溫差值超過指標，及時反饋到項目技術部，并采取措施，降低混凝土溫升和溫降9、的梯度,降低混凝土中心溫度和表面混凝土溫度差,降低混凝土表面溫度和大氣環境溫度差。（三）大體積混凝土施工準備1、技術準備（1）編制基礎底板大體積混凝土澆筑施工方案，并對班組作業人員交底.（2)對大體積混凝土進行溫控計算，做好防止混凝土產生裂縫的技術準備措施.（3）選用“一線通”測溫儀裝置。2、生產準備（1）基礎底板鋼筋隱檢合格,預留洞、預埋管、線、加強筋復核無誤，墻柱插筋位置正確，固定牢靠.(2)模板安裝牢固,復核無誤。（3)在施工作業面鋪置人員腳手馬道。（4）在底板鋼筋馬凳腿上刷分層澆筑厚度標志紅色漆線。(5）備足40支ZN70 型高頻振動插入式振搗棒，功率1.5kW，振幅1。2mm，振動頻10、率200Hz。（6）備好作業面振動棒機連接電源箱及夜間施工電源。（7）掌握天氣預報，備足遮蓋防雨布。（8）現場將運輸通道清理到位,無障礙物,盡量讓其他材料供貨時間避開澆筑混凝土時間。(9）將養護保溫保濕覆蓋材料運到基坑內.（10)泵車停機點及主要行車通道提前清理干凈障礙物。（11）備好通訊聯系的無線對講機，備好混凝土泵送放料的指揮旗。（四)大體積混凝土配合比設計1、利用混凝土60d的強度作為混凝土配合比設計、混凝土強度評定及工程驗收的依據；所配制的混凝土拌合物，到澆筑工作面的坍落度180mm20mm.2、選用低熱硅酸鹽水泥（代號PLH），所用水泥3d天的水化熱不大于240kJ/kg,7d天的水11、化熱不大于270kJ/kg。所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8；水泥在攪拌站的入機溫度不應大于60。3、選用非堿活性的粗骨料；粗骨料粒徑531。5mm，并連續級配,含泥量不大于1%;細骨料采用中砂，其細度模數宜大于2.3,含泥量不大于3%；4、粉煤灰和粒化高爐礦渣粉，其質量應符合現行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB 1596和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉GB/T 18046的有關規定。5、所用外加劑的質量及應用技術,應符合現行國家標準混凝土外加劑GB 80762008、混凝土外加劑應用技術規范GB 501192003和有關環境保護的規定。外加劑的品種、摻量應根據工程所用膠凝材料經試驗12、確定；并應提供外加劑對硬化混凝土收縮等性能的影響；6、拌合用水的質量應符合國家現行標準混凝土用水標準JGJ 63-2006的有關規定。拌和水用量不宜大于175kg/m3.7、粉煤灰摻量不宜超過膠凝材料用量的40%;礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50。8、水膠比不宜大于0。45。9、砂率宜為3842。10、拌合物泌水量小于10L/m3。11、在混凝土制備前，應進行常規配合比試驗,并應進行水化熱、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數的試驗；必要時其配合比設計應當通過試泵送。12、多廠家制備預拌混凝土的工程,應符合原材13、料、配合比、材料計量等級相同，以及制備工藝和質量檢驗水平基本相同的原則。（五)大體積混凝土施工1、底板大體積混凝土施工(1）澆筑施工工藝流程布置混凝土輸送泵混凝土供貨驗收開機、泵送砂漿、潤管澆筑第一層混凝土振搗作業面推進振搗循環作業混凝土表面第一次趕平、壓實、抹光混凝土表面二次趕平、壓實、抹光混凝土及時覆蓋保溫保濕養護混凝土測溫監控.（2）混凝土澆筑順序根據現場交通環境，確定好現場混凝土泵送交通組織方案。本工程底板采用斜面分層整體一次性澆筑的方案，從底板自東向西施工.每臺泵配備兩個振搗小分隊,向前推進,首泵料分別投放在起始澆筑的基礎底板大角。（3)澆筑方法1)采用推移式連續澆筑施工，斜面由泵送14、混凝土自然流淌而成，坡度控制在1：4 左右,振搗工作從澆筑層的底層開始逐漸上移，以保證分層混凝土間的施工質量。1234567移式連續澆筑施工示意圖 3000500500500混凝土澆筑厚度混凝土分層澆筑示意圖2)混凝土在振搗過程中宜將振動棒上下略有抽動，使上下混凝土振動均勻，每次振搗時間以2030s 為宜(混凝土表面不再出現氣泡、泛出灰漿為準）.振搗時,要盡量避免碰撞鋼筋,管道預埋件等.振搗棒插點采用行列式的次序移動，每次移動距離不超過混凝土振搗棒的有效作用半徑的1。25 倍，一般振動棒的作用半徑為3040cm。振搗操作要“快插慢拔，防止混凝土內部振搗不實；要“先振低處，后振高處”，防止高低坡15、面處混凝土出現振搗“松頂”現象. 冷卻循環水系統施工工藝流程:砼溫升和循環水設施計算及砼澆筑工藝選擇定位放線水管、鋼筋等加工循環水管、測溫設施、鋼筋、模板等安裝智能溫度檢測儀、水泵等設施安裝冷卻循環水系統試運行及鋼筋等預檢隱檢及配合比優化混凝土澆筑、循環水啟動溫控過程控制砼澆完溫控和養護砼檢測驗收(4）鋼筋防止移位措施采取定點下料、對稱振搗的措施防止混凝土將鋼筋推離設計位置。底板上剪力墻及柱插筋采用定位箍控制豎向筋的間距，豎筋外套PVC 管防止水泥漿污染，澆筑現場安排專人看護.（5）泌水處理底板混凝土澆筑、振搗過程中，容易產生泌水現象，泌水現象嚴重時，可能影響相應部分的混凝土強度指標.為此必須16、采取措施，消除和排除泌水.一般情況下上涌的泌水和浮漿會順著混凝土澆筑坡面下流到坑底。施工中根據施工流水,大部分泌水可排到集水坑和電梯井坑內，然后用潛水泵抽排掉，局部少量泌水采用海綿吸除處理。（6）表面防裂施工技術要點采用分層推移式連續澆筑施工;采用混凝土二次振搗、二次抹光工藝;采用低熱硅酸鹽水泥，合理選用混凝土抗裂劑等添加外加劑,優化混凝土配合比；在混凝土內部布設冷卻循環水系統。100091091048鋼管通長布置1000循環水管道立面示意圖如下：（六）大體積混凝土裂縫計算及控制措施1、砼澆筑前裂縫控制計算及相應措施（1）澆筑前裂縫控制計算：大體積砼澆筑前,根據施工擬采取的措施和施工條件，先計17、算砼的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期的收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量，然后再計算可能產生的最大溫度收縮應力,如不超過砼的抗拉強度，則表示所采取的措施有效,否則調整砼的入模溫度,降低水化熱溫升值，降低砼內外溫差，改善施工工藝和拌合物性能,提高砼抗拉強度或改善約束并重新計算，直到應力在允許范圍內為止。（2）有關公式1）混凝土的水化熱絕熱溫升值T（t）T(t）=CQ（1emt）/T（t)澆定一段時間t,砼的絕熱溫升值（）C每方砼水泥用量(kg）Q每千克水泥水化熱量（J/kg)，查表可知-砼比熱，取0。96（J/kg。K）砼密度，取2400kg/mm-經驗系數，取0。20.42)各齡期砼收縮變18、形值y（t）y（t）=0y(1-e0.1t）Mi0y-標準狀態下最終收縮值，取3.24104；y(t）各齡期（d)砼收縮相對變形值;Mi各種非標準條件的修正系數,查表可知3）各齡期砼收縮當量溫差Ty（t）=-y（t)/Ty（t）-各齡期（d)砼收縮當量溫差（）,負號表示降溫-砼線膨脹系數，取1。0104)各齡期砼彈性模量E（t)=E0（1e0。09t）E（t）砼從澆灌后至計算時的彈性模量(N/mm）E0-砼量終彈性模量（N/mm),近似取28d的彈性模量，可查表得.5）砼的溫度收縮應力=E（t）TS（t)R/（1)T砼最大綜合溫差(），負值表示降溫T=T（t)+ToThTo-砼入模溫度Th-砼19、澆筑后達到穩定的溫度S（t）-考慮徐變影響的松馳系數，一般取0。30。5R砼外約束系數，取0.25-0。5-砼的泊松比，取0.150。20(3）相應措施1）配合比設計時，選用低熱硅酸鹽水泥，其3d天的水化熱不大于240kJ/kg，7d天的水化熱不大于270kJ/kg，摻加粉煤灰和減水劑,減少水泥用量,降低水化熱量，減緩水化速度；2）摻加緩凝型減水劑，減緩澆灌速度，以利散熱.3）摻加膨脹劑補償混凝土收縮，以部分或全部抵消干縮和冷縮在結構中產生的約束應力，防止或減少溫度與收縮裂縫的出現。4)采用低溫水攪拌砼，骨料避免日光直曬或采取噴冷水預冷，混凝土拌合物的運輸應采用混凝土攪拌運輸車，運輸車應具有防20、風、防曬、防雨和防寒設施.砼輸送泵，泵管工作過程中也灑冷水降溫。5）加強砼振搗,提高砼密實度.7）砼澆筑采用斜面分層澆灌，每層澆灌厚度為3035cm，坡度取1：4，不留施工縫.混凝土澆灌順序宜從低處開始，沿長邊方向自一端向另一端推進，逐層上升.澆筑時,要在下一層混凝土初凝之前澆筑上一層混凝土，不使產生實際的施工縫,并將表面泌水及時排出.8）當運輸過程中出現離析或使用外加劑進行調整時，攪拌運輸車應進行快速攪拌，攪拌時間應不小于120s；運輸、澆筑過程中嚴禁向拌合物中加水。運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，經補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入模。2、砼澆筑后裂縫控制21、計算及應對措施（1）澆筑后裂縫控制計算：砼澆筑后，根據實測溫度值和控制的溫度升降曲線分別計算各降溫階段的砼溫度收縮拉應力，并采取有效措施在底板砼中通循環低溫水和加強養護,減緩升溫速度，提高砼抗拉強度以保證質量。（2）有關公式1）砼水化熱絕熱溫升值T(t）=CQ（1-e-mt）/PTmax=CQ/P,式中參數意義同（1）式。2）砼各齡期實際水化熱最高溫升值Td=Tn-ToTn-各齡期實測溫度值(）To-砼入模溫度（）3）水化熱平均溫度Tt（t)=T1+(2/3）T4=T1+（2/3）（T2T1）T1-保溫養護狀態度的混凝土表面濕度（）T2實測砼結構中心最高溫度（）T4實測砼結構中心最高溫度與溫度22、表面溫度之差(），即T4=T2T14）結構截面上任意深處溫度Ty=T1+(1-4y/d)T4y截面上任意一點離開中心軸的距離d結構物厚度5)各齡期砼y（t）、Ty（t）、E(t）計算同砼澆筑前裂縫控制的施工計算.6)各齡期砼綜合溫差及總溫差T（t）=Tx（t）+Ty（t）總溫差為各齡期綜合溫差之和，即：T（t）各齡期砼的綜合溫差（）T-各齡期砼的總溫差（）7）砼升溫階段綜合最大溫度收縮拉應力(t)=（11/（COShL/2）)Ei（t）Ti（t）Si（t）/（1-）升溫時砼抗裂安全度滿足下式要求：K=(（t)/fct）1.05B-約束狀態影響系數，B=(Cx/dE（t)）1/2L-底板長度Ei23、（t)各齡期砼彈性模量Ti（t)-各齡期綜合溫差Si（t)-各齡期砼松馳系數,查表可知COSh雙曲余弦函數,查函數表可知-泊板比，取0.15(3）應對措施1)做好砼測溫工作。2）采用二次振搗工藝以排除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度,提高抗裂性。3)養護方法:采用蓄水養護。在完成振搗和抹面后12小時內和模板拆除1小時內對混凝土進行日夜養護，防止天氣、流水和干燥的有害作用。養護時間不少于14天。(七)大體積混凝土測溫為控制混凝土內外溫差，避免溫差裂縫，在混凝土澆筑完后，應及時測溫并隨時將結果反饋。為保證和減少測溫的誤差，設置專24、人負責測溫工作,并在施工前對測溫人員進行詳細的交底，保證數據采集的準確性。利用計算機對測溫數據進行信息化實時管理。預先編制好溫度曲線的描繪程序和溫度應力的計算程序，及時整理錄入測溫數據，描繪出溫度曲線、計算出累加溫度應力,與澆筑前的估計情況進行比較，推斷下一時段的溫度和應力變化趨勢,根據計算結果決定是否調整保溫方式和保溫層厚度。1、測溫點布置根據對稱的特點，底板測溫區的測點布置成“X”形.共布置20個測點。混凝土中測溫采用 “一線通”測溫儀,配以導線。混凝土澆筑體的外表溫度，為混凝土外表以內50mm處的溫度;混凝土澆筑體底面的溫度，為混凝土澆筑體底面上50mm處的溫度.沿混凝土澆筑體厚度方向，25、布置表面、底面和中間溫度測點；測溫點示意圖見下圖：說明:Q表示大氣測溫點（混凝土表面)；Wn表示混凝土內部測溫點組,每組均由3個測溫點組成。測溫元件的選擇應符合以下列規定：(1)測溫元件的測溫誤差不應大于0.3（25環境下）；(2）測試范圍：30150；（3)絕緣電阻應大于500M;2、溫度和應變測試元件的安裝及保護，應符合下列規定：（1)測試元件安裝前,必須在水下1m處經過浸泡24h不損壞；（2）測試元件接頭安裝位置應準確,固定應牢固，并與結構鋼筋及固定架金屬體絕熱；（3)測試元件的引出線宜集中布置，并應加以保護；（4）測試元件周圍應進行保護，混凝土澆筑過程中，下料時不得直接沖擊測試測溫元件及其引出線；振搗時,振搗器不得觸及測溫元件及引出線。3、溫度控制指標及測溫頻率(1）溫度監控指標如下：混凝土澆筑體在入模溫度基礎上的溫升值不大于50;混凝土澆筑塊體的里表溫差（不含混凝土收縮的當量溫度) 不大于25；混凝土澆筑體的降溫速率不大于2。0/d；混凝土澆筑體表面與大氣溫差不大于20。（2）監測周期與頻率如下：混凝土澆筑結束后4d內:每2h 測一次；混凝土澆筑結束后515d：每4h 測一次；混凝土澆筑結束后16d30d：每8h 測一次;當內外溫差小于15時 ，停止測溫。