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1、一、編制依據1、xx省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法.2、建筑工程荷載規范。3、xx花園二區工程施工組織總設計。4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001、J842001。5、建筑施工高處作業安全技術規范。 二、工程概況本工程為xx花園二區，位于xx市xx區前進路148#。本工程包括兩棟32層的塔樓,二層地下室,2-3層裙樓，高層部分的四層裙樓結構為轉換層，在34層的正立面有一個半懸挑雨篷.雨篷標高在三到四層之間，為13.5m，地面至雨篷板總高13.9m。最大雨篷梁從轉換層轉換梁中挑出，截面尺寸6001000mm，雨篷面梁為3801720mm，上下為造型線條板，雨篷板2、厚100mm.雨篷挑出外柱線3。81m，內縮2.60m，總長36.55m，屬于高支模范圍。外挑部分地面為150厚硬化地面,內縮部分為首層結構板。模板支撐體系屬于高支模工程，根據xx省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法規定，必須對支撐系統進行設計及驗算。三、模板體系設計大門處大雨蓬高支模設計，選用48*3鋼管架搭設，樓板及梁位支撐采用梁上鋼頂托架雙鋼管作托梁，其上為板底或梁地8080木枋.板下為300，梁下則為200。鋼管支撐系統為立桿1000*1000矩陣布置，立桿下部設置500500mm木墊板。前面4條暗梁下設置加密立桿兩根500；大橫桿步距1500，根據樓層特點共設置10個步距；剪刀撐3、分6個區域,縱橫均設,如圖布置。正面伸進室內的鋼管與樓層邊梁預埋鋼管鎖住，每三跨設置。樓層中間與柱位對應處水平桿與柱用鋼管箍相套，每兩步設置。掃地桿層、第5、9步架平面設置水平加強層，加設水平剪刀撐滿布。為了確保安全，以保守計，施工時雨篷板先行施工，雨篷梁分層施工（板面以下和以上分開施工）。征得設計同意，ST軸以內框架梁同轉換層一樣分兩次施工（先澆一半、再澆一半）,疊合梁強度達到80后在澆筑上面一半.造型線條板筋征得設計建設單位同意,將在后期直接使用裝飾結構處理，現在預留插筋。綜上所述，受力最大梁為6001000mm，板厚100mm。設計計算見附錄大雨蓬高支模計算四、施工方法及質量措施1、模板4、支架搭設（1）做好模板及鋼管安裝準備工作，由技術負責人、安全主任進行質量和安全技術交底，嚴格按施工方案搭設支撐架。所用鋼管、扣件、板枋必須符合要求。鋼管本身及切口必須平直、嚴禁使用明顯銹蝕的管材；木枋必須于使用前嚴格檢查其完好性,嚴禁使用蟲蛀、腐蝕嚴重的枋材。(2） 立柱就位前應放出控制線，使立柱盡量在同一直線上，以便與水平拉桿連接及使其滿足間距要求.立柱排放時要用線秤和經緯儀測量，控制其垂直度。（3）搭設完鋼管支撐后,鋼管上放置上托,第二層枋沿梁軸方向，第一排枋垂直梁軸方向。然后調整頂托高度，使梁底板調至預定高度，鋪梁底板，固定梁底板,梁底板裝好后再裝梁側板和樓面模板。(4）若鋼管立柱有少許5、左右錯位，不成直線，錯位處要用木子塞住，并用14鐵絲綁扎。水平拉桿要通長設置，縱橫方向均設，交接處用鋼管扣扣住.一、五、九步架的三層水平加強層設置水平剪刀撐按立面的剪刀分區進行四個區域的布置。水平拉結施工時應做到每完一層即驗收一層,檢查其拉結是否牢固到位,以防“虛結”。(5)支撐系統施工完畢后要經公司質安部驗收合格后方可鋪板。2、模板拆除根據混凝土抗壓試件試驗報告，拆模強度要達到設計強度的100,再安排拆除模板.模板拆除時，先拆縱橫水平拉桿，再拆頂層斜拉桿，松頂托，拆下頂層鋼管架，同樣方法拆下面層的支撐。安裝拆除第九步架時，搭設拆模操作平臺，進行樓面粱板模板的拆除。五、高支模支撐架搭設和拆除的6、安全技術措施A、安裝安全技術措施1、應遵守高處作業安全技術規范有關規定。2、架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋，戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作，操作工具及零件放在工具袋內,搭設中應統一指揮，思想集中，相互集中,相互配合，嚴禁在支撐架搭設過程中，嘻笑打鬧，材料工具不能隨意亂意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。3、凡遇六級以上大風、濃霧、雷雨時，均不得進行高空作業，特別是雨后施工，要注意防滑,對支撐架進行經常檢查，如發現連接部分有松動，立桿、水平桿有左右上下位移，蹺頭等現象，應及時加固處理。4、立桿應間隔交叉有同長度的鋼管，將相鄰立桿的對接接頭位于不同高度上,使立桿的薄弱截面錯開，7、以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩，5、扣件的緊固是否符合要求，可使用矩扳手實測，要4060N。M過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂，在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外。6、所有鋼管、扣件等材料必須經檢驗符合規格，無缺陷方可使用.7、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。8、高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護.9、不準架設探頭板及未固定的桿。10、支模時,支撐、拉桿不準連接在腳手架或其他不穩固的物件上.在混凝土澆灌過程中,要有專人檢查，發現變形、松動等現象，及時加固和修理.11、在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內,防8、止高處作業時，工具掉下傷人.B、拆除安全技術措施1、拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時,方可拆除。2、拆模應嚴格遵守從上而下的原則，先拆除非承重模板，后拆除重模板,禁止拋擲模板。3、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施,并在下面標出作業區,嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍.4、工作前,應檢查所有的工具是否牢固,扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上,工作時思想集中,防止釘子扎腳和從空中滑落.5、拆除模板采用長撬桿,嚴禁操作人員站在拆除的模板下。6、拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落，倒塌傷人9、。六、計算書1、正立面大雨蓬梁（600*1000）高支模計算模板支架搭設高度為13。8米，基本尺寸為：梁截面 BD=600mm1000mm，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=0.60米,立桿的步距 h=1。50米，梁底增加1道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0001.0000。600+0。3500.600=15。210kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000）0.600=1。800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵10、抗矩W分別為： W = 60.001.801。80/6 = 32.40cm3； I = 60。001。801。801.80/12 = 29.16cm4；(1）抗彎強度計算f = M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）; M 面板的最大彎距(N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷載設計值（kN/m)；經計算得到 M = 0。100（1。215。210+1.41.800)0。2500。250=0。130kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。13010001000/32411、00=4。007N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! (2）抗剪計算： T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1.215.210+1。41.800)0.250=3。116kN截面抗剪強度計算值 T=33116。0/(2600.00018.000）=0。433N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67715。2102504/(1006000291600)=0。230mm面板的最大撓度小于250。0/250,滿足12、要求！二、梁底支撐木方的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001。0000.250=6。250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2 = 0。3500.250（21。000+0。600)/0。600=0.379kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0。6000。250=0。450kN均布荷載 q = 1.26.250+1。20.379=7.955kN/m集中荷載 P = 1.40。450=0.6313、0kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m）木方變形圖（mm）木方剪力圖(kN）經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0。099kN；N2=5.204kN； N3=0.099kN經過計算得到最大彎矩 M= 0.258kN.m；F= 5。204kN；V= 0.1mm木方的截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8。008.008.00/6 = 85。33cm3； I = 8。008。008。008。00/12 = 341。33cm4； （1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0。258106/85333.3=3。02N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，14、滿足要求! （2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32。287/(28080）=0.536N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! （3）木方撓度計算最大變形 v =0。1mm木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算 （一) 梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管變形圖(mm）支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.767kN。m；最大變形 vm15、ax=0.699mm；最大支座力 Qmax=13。639kN抗彎計算強度 f=0。767106/5080.0=151.03N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600。0/150與10mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=13.64kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑16、承載力可取12。0kN。實際施工中直接采用鋼頂托上架雙鋼管，更為保守,此處計算僅作參考.五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=13。64kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20。15613.800=2。587kN N = 13.639+2。587=16.226kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1。58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3);W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度17、計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或（2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a） （2） k1 計算長度附加系數,參照:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)k1取值為1.185; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3。3；u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。10m；公式（1)的計算結果： = 168.34N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！公式(2）的計算結果： = 61.18、74N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2(h+2a） （3) k2 計算長度附加系數,查表取值為1.033；公式(3）的計算結果： = 84.81N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!2、正立面大雨蓬板高支模計算模板支架搭設高度為13。8米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1。00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米.圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。00019、0.1001。000+0。3501.000=2。850kN/m活荷載標準值 q2 = (2。000+1.000)1。000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100.001.801。80/6 = 54。00cm3； I = 100。001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql220、其中 q 荷載設計值(kN/m）；經計算得到 M = 0。100（1.22.850+1。43。000）0.3000.300=0。069kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06910001000/54000=1.270N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.22。850+1。43.000）0。300=1.372kN截面抗剪強度計算值 T=31372。0/(21000。00018。000)=0。114N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! （3)撓度計算 21、v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6772。8503004/（1006000486000)=0。054mm面板的最大撓度小于300。0/250,滿足要求！二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25。0000。1000.300=0.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m）： q12 = 0。3500。300=0.105kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = （1.000+2。022、00)0。300=0。900kN/m靜荷載 q1 = 1.20。750+1。20。105=1.026kN/m活荷載 q2 = 1。40.900=1。260kN/m 2。木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.286/1.000=2.286kN/m最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12。291.001.00=0.229kN。m最大剪力 Q=0。61.0002。286=1.372kN最大支座力 N=1。11.0002.286=2。515kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 823、。008.008。00/6 = 85。33cm3； I = 8.008。008。008。00/12 = 341。33cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0。229106/85333。3=2。68N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！ （2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31372/（28080）=0。321N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2；木方的抗剪強度計算滿足要求! （3）木方撓度計算最大變形 v =0。6770。8551000。04/（24、1009500。003413333。5）=0.179mm木方的最大撓度小于1000。0/250，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m)支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖（kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.846kN。m最大變形 vmax=2。161mm最大支座力 Qmax=9。145kN抗彎計算強度 f=0.846106/5080。0=166.62N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000。0/150與10mm,滿足25、要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN、雙扣件12KN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.15kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,應采用雙扣件!以保守計，實際施工中直接采用鋼頂托上架雙鋼管，此處計算僅作參考.五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1）腳手架鋼管的自重(kN）: NG1 = 0。12913。800=1。782kN （2)模板的自重（26、kN): NG2 = 0.3501.0001。000=0。350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）： NG3 = 25.0000。1001.0001.000=2。500kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。632kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000)1。0001。000=3。000kN 3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 9。76kN; - 軸27、心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1。58 A 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）;W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或（2）計算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a) （2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3;u = 1。70 a - 立桿28、上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。30m；公式（1）的計算結果： = 101.24N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!公式(2）的計算結果： = 51。64N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算 l0 = k1k2(h+2a） （3） k2 - 計算長度附加系數,按照表2取值為1.027；公式(3）的計算結果: = 73.60N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！3、立桿的地基承載力計算：立桿的基礎一部分為地下室人防墻頂層板180mm,一部分為在原停車場水泥硬化基礎上加鋪300mm厚石粉、150mm后水泥29、混凝土硬化地面，地基承載力標準值取200kN/m2（實際遠大于此）。立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2），p = N/A；p =64。9 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；從“1、正立面大雨蓬梁（600*1000）高支模計算”里面取值最大，最不利為N = 16。226kN A 基礎底面面積 （m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 100。00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數;kc = 0。50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 200。00,完全不考慮地面150mm硬化層的情形。地基承載力的計算滿足要求！