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1、xx新都會B地塊1、2、3樓塔吊基礎施工方案工程名稱：xx新都會B地塊13樓施工單位：編 制 人:審 核 人：批 準 人：編制單位：編制時間：目錄一、 工程概況二、 塔吊位置的設置原則三、 塔吊基礎設計四、 承臺土方施工五、 附圖塔吊基礎施工方案一、工程概況:本工程為xx地產集團開發的超高層住宅樓,位于xx市漢陽四新開發區。本工程1#樓54層,層高3米，2#、3樓均為34層，層高3米，13#樓地下室連通，地下2層，層高3。3m，13#樓地下室建筑面積22000。本工程主樓室內0。00對應的絕對高程為21.40m。基礎形式為鉆孔灌注樁，主樓結構形式為剪力墻結構。本工程擬安裝3臺塔式起重機作為垂直2、運輸設備，1樓安裝1臺QTZ7013型塔式起重機;2、3樓各安裝1臺TCT5512型塔式起重機.二、塔吊位置的設置原則1、QTZ7013塔吊大臂安裝長度65m,末端起吊重量1。5t，實際安裝高度190m，TCT5512塔吊大臂長度50m，末端起吊重量2.1t，實際安裝高度120m.2、地下室施工時，由于堆場較小，應盡可能將大臂長度按上限長度安裝。3、塔吊能夠順利附著在結構外墻上，工程完工時便于拆除。4、塔吊盡可能將整個施工場地覆蓋，主樓完全覆蓋。低塔大臂端部與高塔塔身最小間距必須大于2m。根據由以上四點原則確定塔吊的平面位置，詳見附圖塔吊位置平面圖。三、塔吊基礎設計三臺塔吊基礎均采用四樁承臺基3、礎，承臺面標高-7.2m（與地下室底板平），承臺與底板連接處預插底板鋼筋。各種塔吊基礎設計如下：TCT5512塔吊基礎設計一）、塔吊的基本參數信息塔吊型號:TCT5512， 塔吊起升高度H=140。000m（計算），塔吊傾覆力矩M=1654kN。m， 混凝土強度等級:C30，塔身寬度B=1。5m， 基礎以上土的厚度D=0。000m,自重F1=925kN, 基礎承臺厚度Hc=1.000m,最大起重荷載F2=60kN， 基礎承臺寬度Bc=4。000m,樁鋼筋級別：II級鋼, 樁直徑=0.600m，樁間距a=2。8m， 樁身混凝土強度等級:C35承臺箍筋間距S=200。000mm，承臺砼的保護層厚度4、=50.000mm。 二）、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=925.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1。2（F1+F2)=1182.00kN， 塔吊的傾覆力矩M=1。41654.00=2315.60kN。 三）、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1。 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。1.1條.其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1182.00kN； G樁基承臺的自重 G=1.2(25Bc5、BcHc/4+20BcBcD/4）= 1。2(254.004.001.00+204.004.000.00）=480。00kN; Mx,My承臺底面的彎矩設計值,取2315。60kN.m; xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1。40m； Ni單樁樁頂豎向力設計值（kN）;經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力:N=(1182。00+480。00）/4+2315。601.40/（4 1。402）=829.00kN。2。 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m）; xi,yi單樁相對承臺中6、心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0。65m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN），Ni1=Ni-G/n=709。00kN/m2;經過計算得到彎矩設計值:Mx1=My1=2709。000。65=921.70kN.m.四）、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB500102002）第7。2條受彎構件承載力計算.式中，l系數,當混凝土強度不超過C50時, 1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時,1取為0.94,期間按線性內插法得1。00; fc混凝土抗壓強度設計值查表得14。30N/mm2; ho承臺的計算高度Hc50。00=950.00mm; fy鋼筋受拉強度設計值7、，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=921。70106/(1。0014.304000.00950。002）=0.018; =1-（120.018）0.5=0.018； s =1-0.018/2=0。991； Asx =Asy =921.70106/(0.991950。00300.00）=3263.43mm2.承臺底、面均配置鋼筋20200，雙向配置，具體見附圖1。五)、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ9494)的第5.6。8條和第5.6。11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力，考慮對稱性,記為V=829。00kN我們考慮承臺配置箍筋的8、情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:其中，o建筑樁基重要性系數,取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm； ho承臺計算截面處的計算高度,ho=950mm;計算截面的剪跨比，x=ax/ho,y=ay/ho， 此處，ax，ay為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x， y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得（Bc/2-B/2)（Bc/2a/2）=650。00mm, 當 0.3時，取=0。3;當 3時,取=3， 滿足0。33。0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.68;剪切系數，當0.31。4時,=0。12/(+0。3)；當1.43.0時，=0.2/（+1.5）， 得=9、0。12； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.30N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2; S箍筋的間距，S=200mm.則，1。00829.00=8.29105N0。12300.004000950=6.63106N;經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋,配置14400鋼筋，具體見附圖1。六）、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范（JGJ9494）的第4。1。1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=829。00kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中，o建筑樁基重要性系數，取1。00； fc混凝土軸心抗壓強度設10、計值，fc=16。70N/mm2； A樁的截面面積，A=2.83105mm2。則，1。00829000。00=8.29105N16.702。83105=4.72106N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，只需構造配筋，樁身鋼筋配置見附圖1。七）、樁豎向極限承載力驗算根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=829kN；根據B區1、2、3樓及地下室樁定位平面中的裙樓樁設計說明，可知采用反循環鉆孔后注漿工藝灌注樁，樁端以地勘報告中的（41）層強風化泥質粉砂巖為持力層，樁入持力層深度不小于1500mm、樁徑600mm，樁身混凝土強度等級為C35時、按裙樓工程樁注漿要求注漿,工程樁11、單樁豎向承載力特征值達到2900KN,N=829KNRa=2900KN,樁基承載力富余系數達3。5，塔吊樁按裙樓樁施工,完全可滿足要求。QTZ70塔吊基礎設計一)、塔吊的基本參數信息塔吊型號：QTZ70, 塔吊起升高度H=200。000m(計算），塔吊傾覆力矩M=4880kN.m， 混凝土強度等級：C30,塔身寬度B=2m, 基礎以上土的厚度D=0。000m，自重F1=1850kN, 基礎承臺厚度Hc=1。200m,最大起重荷載F2=100kN, 基礎承臺寬度Bc=4。000m，樁鋼筋級別：II級鋼, 樁直徑或者方樁邊長=0.600m，樁間距a=3m, 樁身混凝土強度等級：C35,承臺箍筋間距12、S=200。000mm， 承臺砼的保護層厚度=50。000mm. 二)、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=1850。00kN, 塔吊最大起重荷載F2=100。00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1。2(F1+F2)=2340.00kN， 塔吊的傾覆力矩M=1。44880。00=6832.00kN. 三)、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1。 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5。1.1條。其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=2340。013、0kN; G樁基承臺的自重 G=1.2(25BcBcHc/4+20BcBcD/4)= 1.2（254.004.001。20+204.004.000.00）=576。00kN； Mx，My承臺底面的彎矩設計值,取6832。00kN.m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.50m； Ni單樁樁頂豎向力設計值（kN);經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(2340.00+576。00)/4+6832.001.50/（4 1.502）=1867。67kN.2。 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1，My1計算截面處XY方向的14、彎矩設計值（kN.m)； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.50m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值（kN）,Ni1=NiG/n=1723.67kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=21723。670.50=1723.67kN。m。四）、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB500102002）第7。2條受彎構件承載力計算。式中,l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，期間按線性內插法得1。00; fc混凝土抗壓強度設計值查表得14。30N/mm2； ho承臺的計算高度Hc15、-50.00=1150.00mm; fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300。00N/mm2；經過計算得：s=1723。67106/（1。0014。304000.001150。002)=0.023； =1-(120.023)0。5=0.023; s =10.023/2=0。988； Asx =Asy =1723.67106/（0.9881150.00300.00）=5054。39mm2.承臺底、面均配置鋼筋22200，雙向配置，具體見附圖2。五）、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ9494)的第5.6。8條和第5。6。11條.根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪16、切力,考慮對稱性,記為V=1867。67kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=4000mm； ho承臺計算截面處的計算高度,ho=1150mm；計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho, 此處，ax，ay為柱邊(墻邊）或承臺變階處 至x， y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2）（Bc/2a/2)=500。00mm， 當 3時，取=3, 滿足0.33。0范圍； 在0。3-3。0范圍內按插值法取值。得=0。43；剪切系數，當0。31。4時,=0.12/(+0。3)；當1.17、43。0時,=0。2/（+1.5)， 得=0.16； fc混凝土軸心抗壓強度設計值,fc=14。30N/mm2; fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2; S箍筋的間距，S=200mm。則，1.001867。67=1。87106N0.16300.0040001150=1.07107N；經過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構造配箍筋，配置14400鋼筋，具體見附圖2。六、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ9494)的第4。1。1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值,取其中最大值N=1867.67kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式:其中，o建筑樁基重要18、性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； A樁的截面面積，A=2.83105mm2。則，1.001867666.67=1.87106N16。702。83105=4。72106N;經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求.七)、樁豎向極限承載力驗算根據計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1867.67kN;根據B區1、2、3樓及地下室樁定位平面中的裙樓樁設計說明，可知采用反循環鉆孔后注漿工藝灌注樁，樁端以地勘報告中的(41)層強風化泥質粉砂巖為持力層，樁入持力層深度不小于1500mm、樁徑600mm，樁身混凝土強度等級為C35時、按裙樓工程樁19、注漿要求注漿，工程樁單樁豎向承載力特征值達到2900KN,N=1867.67kN Ra=2900KN,樁基承載力富余系數達1.5，塔吊樁按裙樓樁施工，完全可滿足要求。四、承臺土方施工由于三臺塔吊承臺基礎面均為7。2m，承臺低在自然地面下7m深,基礎承臺土方開挖時，必須采取措施，確保承臺基坑開挖土方的安全作業,特采取以下措施：1、根據塔吊定位圖塔吊基礎的開挖線放出（5000mmx5000mm）,再在開挖線每邊方7000mm，第一次自然地面以下挖3500mm深的土方，周邊根據實際情況自然放坡，如下圖所示：2、在承臺范圍打基坑支護樁，支護樁采用拉森式鋼板樁.鋼板樁打完后,利用長臂反鏟挖承臺土方，承臺土方挖完后，密切觀察鋼板樁的位移情況，若位移較大，需在上端加設水平鋼支撐,為安全起見，也可在土方挖完后直接加設水平鋼支撐。如下圖所示：3、開挖的土方不得在基坑附近堆放，及時安排運土車轉運。4、墊層、磚胎膜、破樁頭及時施工,磚胎膜做完后，將胎膜外側的空隙及時填實.5、承臺鋼筋安裝完后，及時安裝塔吊預埋件，裙樓負二層底板的面筋底筋，再澆搗基礎混凝土，由于在夏季施工，承臺混凝土需及時覆蓋并養護。五、附圖