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1、xx電梯有限公司生產基地腳手架方案目錄一。 工程概況3二. 落地式腳手架的設計計算3三. 挑式腳手架的設計計算7四. 腳手架工程11五. 卸料平臺14一、工程概況本工程是xx電梯有限公司生產基地工程，占地43030.11。其中辦公大樓建筑面積67000多，四層鋼筋混凝土框架結構；試驗塔建筑面積3543.68,地下兩層,地上29層鋼筋混凝土框架結構;生產車間建筑面積7158,鋼筋混凝土基礎，上部鋼結構；電控車間建筑面積2168,兩層鋼筋混凝土框架結構；成品庫房建筑面積2160，鋼筋混凝土基礎，上部鋼結構；配電房建筑面積28.8，一層磚混結構；門房建筑面積79.6,一層鋼筋混凝土框架結構。本工程采2、用扣件式雙排鋼管腳手架，鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管。根據本工程設計形狀和結構特點，本工程的辦公大樓、電控車間、配電房和門房施工時外腳手架全部采用落地式;在試驗塔工程施工時，選擇鋼挑架支撐的施工外腳手架,因其安全、經濟、實用且適用于本工程，懸挑鋼梁設置在7層（標高17.97m）、14層（標高38.97m)、21(標高59.97m）的框架梁上,先在框架梁處預埋鐵件，將槽鋼與預埋件固定牢固.地下室層采用落地式腳手架。本工程外墻腳手架,立桿橫距1。2m，挑架橫距0.8m，縱距1.5m,內立桿離墻面距離考慮幕墻工程需要設置為0。35m,大橫桿間距布置4根,間距0。4m,步距1。8m。兩端3、需設置剪力撐，中間每隔6m設一道。連墻桿每隔二步三跨設置一根。挑梁按照立桿分布間距設置1。5m,挑梁采用14a，上拉桿采用鋼纜。二、落地式腳手架的設計計算 1、荷載取值:落地式腳手架高度Hi=8+91=99米，按現場搭設情況布置2+1.855+1。2=102。2米,Hi取102。2米計算，56排.（1）計算恒荷載標準值:Gk=Hi（gk1+gk3）+nLagk2查表得gk1=0.1152KN/m；gk2=0。4112 KN/m;gk3=0.0768 KN/mGk=102。2（0.1152+0.0768）+561。50.4112=54.163KN（2）計算作業層施工荷載標準值：Qk=nLaLbq4、k/2=11.51.23/2=2.7KN（3）計算風荷載標準值：La=1。5米 =0。85 wk=0。7szw0=0。71。30。8510.5=0。39KN/m2Wk=Lawk=1.50.850。3=0.5KN/m（沿高度方向)2、大橫桿的驗算按三跨連續梁計算。計算時,忽略大橫桿的自重。 抗彎強度驗算MGK=0。1g2lbla2=0.10。15/31.21.52=0。0135KN.MMQK=0.1qklbla2=0.13/31.21.52=0.27KN.Mm=1.19（1+) /（1+1。17） =3/0.15=20則m=1.19(1+20）/(1+1.1720）=1。0241.1(MGK+15、。15 MQK)/Wf/m=1.1(0.0135+1。150。27)106/5080=70。16 N/mm2205/1。024=200N/mm2 滿足要求 撓度驗算： WQK=0。677qkla4/100EI=0。67730.415004/10020600121900=1。64mm1500/150=10mm 滿足要求3、小橫桿驗算 抗彎強度驗算MGK=(g2lalb/3） lb/3=（0.151。51.2/3） 1。2/3=0.036 KN。MMQK=(qklalb/3） lb/3=(31。51.2/3) 1。2/3=0.72KN.M1.1（MGK+1.15 MQK）/Wf/m=1。1（0.06、36+1.150.72）106/5080=187 N/mm2205/1。024=200N/mm2 滿足要求 撓度驗算WQK=FLb/33Lb2-4（Lb/3）2/24EI=1。215001200/33120024（1200/3)2/24206000121900=4.4mm1200/150=8mm4、連墻件計算(連墻件按二步三跨設置) 連墻件所受的軸力NlNw=1.4SwWk=1.4lwhwWk=1.43。64。50。850。39=7。5KNNs為腳手架平面外變形在連墻桿中引起的軸壓力，取5KN。Nl= Nw +Ns=7。5+5=12.5KN 扣件抗滑移承載力計算R=12。5KN8.5KN 取雙7、扣件連接。5、立桿底座和地基承載力驗算本工程主樓高度為99米外腳手架立于地下室結構底板上，高度為91米的外腳手架立于建筑覆土結構頂板上。故不作驗算。6、立桿穩定驗算m=1.19(1+） /(1+1。17) =2.7/18。55=0。146m=1。19(1+0.146)/(1+1.170.146)=1.165風載產生的彎矩：Mw=0.12Wk h2/10=0。120。51.82/10=0。02KNM換算長細比：=lo/i=kh/i=1。1551。051。8100/1。58=138根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查表可得=0.357軸心力設計值：落地式腳手架N，=1。2（Gk+Qk)=258、.5KNN/A+ Mw/W 0.9=25500/0。357489+0.02106/5.081030.9=135N/mm2f/m=205/1.165=176N/mm2 滿足要求三、懸挑腳手架的設計計算1、荷載取值：懸挑式腳手架高度Hi=53。9=19。5米，按現場搭設情況布置2+1。89+1。5=19.7米，Hi取19.7米計算,10排。（1）計算恒荷載標準值：Gk=Hi（gk1+gk3）+nLagk2查表得gk1=0。109KN/m；gk2=0.3587 KN/m;gk3=0。0768KN/mGk=19。7（0。109+0.0768）+101.50。3587=9。04KN（2）計算作業層施工荷9、載標準值:Qk=nLaLbqk/2=11.50.93/2=2.025KN（3）計算風荷載標準值:La=1。5米 =0。85 wk=0.7szw0=0.71.30.8510.5=0.39KN/m2Wk=Lawk=1。50。850。3=0。5KN/m（沿高度方向)2、大橫桿的驗算按三跨連續梁計算.計算時，忽略大橫桿的自重。 抗彎強度驗算MGK=0.1g2lbla2=0。10。15/20。91。52=0.015KN。MMQK=0。1qklbla2=0.13/20。91。52=0.3KN。M1.1(MGK+1.15 MQK）/Wf/m=1。1(0。015+1。150。3）106/5080=77。95N10、/mm2205/1。024=200N/mm2 滿足要求 撓度驗算： WQK=0。677qkla4/100EI=0.67730。4515004/10020600121900=1.845mm1500/150=10mm 滿足要求3、小橫桿驗算 抗彎強度驗算MGK=0.25g2La（Lb/2）Lb =0.250。151.50。9/20。9=0。02278 KN。MMQK=0。25qklalb/2lb=0.2531.50。9/20.9=0。4556KN.M1.1(MGK+1.15 MQK）/Wf/m=1.1（0。02278+1。150。4556）106/5080=162。78N/mm2205/1。02411、=200N/mm2 滿足要求 撓度驗算WQK= FLb3/(48EI)=1.35150012003/48206000121900=2.9mm900/150=6mm 滿足要求.4、立桿穩定驗算m=1.19(1+) /(1+1.17） =2。03/9。04=0.225m=1。19（1+0.225)/(1+1.170。225）=1.154風載產生的彎矩:Mw=0.12Wk h2/10=0。120。51。82/10=0.02KNM換算長細比：=lo/i=kh/i=1.1551。051。8100/1。58=138根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查表可得=0。357軸心力設計值：落地式腳手架N，=12、1.2(Gk+Qk）=13.28KNN/A+ Mw/W 0。9=13280/0。357489+0。02106/5.081030.9=72N/mm2（36。36+15)=51.36KN 鋼絲繩采用14#，其允許拉力為135KN，所以滿足要求。20#槽鋼承載力驗算Mmax=30.9KNmWmax= Mmax/=30900000/205=150cm3W=178cm3,亦滿足要求。14a槽鋼承載力驗算本工程卸料平臺限載1。5T，則平臺滿載時受力為1。71KN/m2,考慮安全儲備,計算時荷載取3。5KN/m2,則槽鋼受力為q=3.50.82.0=5。6KN/m,其中動力系數為2.0。Mmax=ql2/8=5。62.52/8=4。38KNm= Mmax/W=4。38106/80500=54。41N/mm2，亦滿足要求。2。落地卸料平臺 本工程落地卸料平臺尺寸為3。6m4。5m，橫向立桿間距為1.2m，縱向立桿間距為1。5m,步距同樓層層高3。0m，卸料平臺搭設同常規腳手架搭設，在建筑物的東南面與西南面各搭設一個，以解決樓層之間的材料運輸問題。第 16 頁 共 16 頁