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1、目 錄一、工程概況及編制說明1二、搭設說明及要求1三、質量要求3四、安全要求3五、計算書3一、 工程概況及編制說明工程名稱xx花園工程地點建設單位設計單位監理單位施工單位建筑面積232686.68m2結構形式鋼筋混凝土剪力墻結構樓棟情況住宅（4棟)商業（3棟)幼兒園（1棟） 層數（地上/地下）34/3、2、12、13建筑概況本工程位于xx省xx市xx區南灣街道南嶺社區的布瀾路與東西干道交界西北側.地面以上為4棟34層住宅塔樓,3棟商業,一棟幼兒園；2、3塔樓地下為一層，4樓地下為二層,1樓地下局部為三層;地下一層為非人防地下室，局部地下二層全為人防地下室。塔樓結構總高度為97.85，總用地面積2、48655。01 m2，總建筑面積232686。68 m2，地上建筑面積204128。36 m2，地下建筑面積26881.32 m2。結構概況本工程結構類型為鋼筋混凝土剪力墻結構，設計使用年限為50年,建筑結構安全等級為二級，抗震設防分類為丙類,建筑物耐火等級為一級，基礎設計等級為甲級。其他概況本工程每棟塔樓內有4個電梯井道，14棟塔樓工16個電梯井道，1#樓電梯井道搭設高度為103.4米,2、3樓搭設高度為102.6米，4#樓搭設高度為106.2米；為保證電梯井道內施工及安全的要求，特編制此方案.二、 搭設說明及要求1、腳手架回頂說明及范圍施工現場14#樓施工電梯基礎落在地庫頂板上，主體施工3、及裝修階段運輸鋼筋等的工程車輛需從4樓局部地庫頂板上過，由于地庫頂板自身承載能力不足，故需對以上部位進行鋼管支撐架回頂，以滿足施工要求。2、腳手架回頂搭設要求施工準備技術人員應熟悉圖紙及搭設方案,熟悉各個部位及高度的結構變化，準備材料，包括483.0mm鋼管、對接扣件、直角扣件、旋轉扣件、安全網、腳手板等，并對進場材料進行檢查驗收,保證其符合相關的規定及搭設要求。搭設過程中必須滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2011版。相關作業班組組織作業人員進場,架子工必須具備國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則的條件，經過培訓、考核、取得安全操作證并經體檢合格后方可從事腳手架安裝、拆除作業。同4、時在施工前，技術人員和質安人員對作業班組進行作業前技術、安全交底.支撐體系搭設基本要求橫平豎直、整齊清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固、受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃，兩層地下室都需搭設支撐體系時,下層立桿與上層立桿的位置需統一一致。支撐體系搭設順序放置縱向掃地桿底端與縱向掃地桿用直角扣件連接固定后，安裝橫向掃地桿并與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直），豎起4根立桿后，隨即安裝第一步水平桿（與立桿連接固定）校正立桿垂直和水平桿使其符合要求后,擰緊扣件螺栓，形成構架按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步安裝作業層間橫桿(在腳手架跨距之間設置的用于支撐腳手板的小橫桿),5、并鋪設腳手板.支撐體系搭設尺寸施工電梯回頂尺寸為42006300mm，施工道路回頂支撐體系寬度為3000mm，回頂長度有現場實際情況而定，回頂高度由地下室高度決定。附：回頂支撐體系平面布置示意圖三、 質量要求立桿接頭時，不能搭接，只能采用對接扣件連接，且四根立桿接頭應分別錯開,不在同一平面內。井架在每層平面必須用鋼管加固，與剪力墻頂緊后方能施工。支撐體系的各種桿件、配件設置和連接是否齊全、質量是否合格,構造是否符合要求，連接和掛扣是否緊固可靠。四、 安全要求隨時檢查回頂支撐體系的穩定性.搭拆回頂支撐體系必須由專業架子工擔任，并經培訓、考核合格后，持證上崗。上崗人員定期進行體檢,凡不適合高處作業6、者不得上腳手架操作。搭拆支撐體系時，操作人員必須戴好安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋。五、 計算書施工道路回頂計算書 計算參數: 模板支架搭設高度為3。7m， 立桿的縱距 b=0。50m，立桿的橫距 l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4. 木方50100mm，間距300mm，剪切強度1。3N/mm2,抗彎強度13。0N/mm2,彈性模量9000。0N/mm4。 梁頂托采用雙鋼管483。0mm。 模板自重0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重25。00kN/m3，施工活荷載22.00kN/m27、。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0. 一、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9（25。0000。3500.500+0。5000.500)=4.162kN/m 考慮0。9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(2。000+20。000）0.500=9.900kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 50.001。501.50/6 = 18.78、5cm3； I = 50.001.501。501。50/12 = 14.06cm4； （1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m); 經計算得到 M = 0。100(1.204.162+1。49.900）0.3000。300=0.170kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。17010001000/18750=9.050N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足9、要求！ （2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1。204.162+1。49.900）0。300=3.394kN 截面抗剪強度計算值 T=33394。0/(2500。00015.000)=0。679N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6774.1623004/（1006000140625）=0.271mm 面板的最大撓度小于300.0/250，滿足要求！ 二、模板支撐木方的計算 木方按10、照均布荷載下連續梁計算。 1。荷載的計算 （1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25。0000.3500.300=2.625kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (20。000+2。000)0.300=6.600kN/m 考慮0。9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0。9（1。202.625+1。200。150)=2。997kN/m 考慮0。9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91。406。600=8.316kN11、/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.285/0.500=12。570kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.570.500.50=0。314kN.m 最大剪力 Q=0。60.50012。570=3。771kN 最大支座力 N=1.10.50012。570=6.914kN 木方的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010。0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416。67cm4; 12、（1）木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。314106/83333.3=3。77N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！ (2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33771/(250100）=1.131N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3）木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.775kN/m 最大變形 v =0.6772.775500。04/(1009000.0041613、6666.8）=0。031mm 木方的最大撓度小于500。0/250，滿足要求！ 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 6。914kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖（kN.m) 托梁剪力圖（kN） 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下: 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖（mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0。661kN。m 經過計算得到最大支座 F= 12.929kN 經過計算得到最大變形 V= 0。056mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 8。98cm3； 截14、面慣性矩 I = 21。56cm4； (1）頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.661106/1.05/8982.0=70。09N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！ (2）頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0。056mm 頂托梁的最大撓度小于500.0/400，滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力）15、 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容: （1）腳手架的自重（kN)： NG1 = 0.1113.650=0.404kN (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.5000.5000.500=0。125kN (3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25.0000.3500。5000.500=2。188kN 考慮0。9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0。9(NG1+NG2+NG3）= 2。445kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0。9(2016、。000+2。000)0。5000.500=4。950kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1。40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.86kN i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4。491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取117、。500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16=132; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0。391； 經計算得到=9864/(0.391424）=59.478N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0。90.91.4Wklah2/10 其中 Wk - 風荷載標準值（kN/m2)； Wk=0.70。4501.2500。720=0.405kN/m2 h - 立桿的步距，1。50m； la 立桿迎風面的間距，0.50m； lb 與迎風面垂直方向的立18、桿間距，0。50m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90。91.40。4050。5001。5001。500/10=0.052kN。m； Nw 考慮風荷載時,立桿的軸心壓力最大值； Nw=1。22.445+0。91。44。950+0.90.91.40。052/0.500=9.288kN 經計算得到=9288/（0。391424)+52000/4491=67.510N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!施工電梯回頂支撐體系計算書計算參數： 模板支架搭設高度為3.7m， 立桿的縱距 b=1。00m，立桿的橫距 l=0。80m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強度19、1。4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2,彈性模量6000。0N/mm4。 木方5080mm,間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13。0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm4. 模板自重0。50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。0. 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0。9（25。0000.3501。000+0.520、001.000)=8。325kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0。9(2.000+1。000）1.000=2。700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100.001.801.80/6 = 54。00cm3； I = 100.001。801。801。80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距（N.mm）; W - 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M =21、 0.100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.208。325+1.42.700)0.2000.200=0.055kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05510001000/54000=1。020N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！ （2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1.208.325+1。42.700）0.200=1.652kN 截面抗剪強度計算值 T=31652。0/（21000。00018.000）=0。138N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 22、抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.3252004/（1006000486000)=0.031mm 面板的最大撓度小于200。0/250，滿足要求! 二、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面慣性矩 I = 10.78cm4； 1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25。0000.3500。200=1。750kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0。23、5000.200=0。100kN/m (3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = （1.000+2.000)0.200=0.600kN/m 考慮0。9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1。201。750+1。200。100)=1.998kN/m 考慮0。9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91。400。600=0。756kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩 M = 0。1ql2=0。12。750.800.80=0.176kN.m 最大剪力 Q=0。60.8002。754=1.322kN 最大支座力 N=1。10.8002。24、754=2.424kN 抗彎計算強度 f=0.176106/4491。0=39.25N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3。撓度計算 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6772.450+0.9900.000）800。04/(1002。06105107780.0)=0.306mm 縱向鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求！ 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.42kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管剪力圖（kN) 變形的計算按照規范要求25、采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下: 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.727kN。m 最大變形 vmax=0.994mm 最大支座力 Qmax=10。603kN 抗彎計算強度 f=0。727106/4491.0=161.89N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給26、立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10.60kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8。0kNR 12。0 kN時，應采用雙扣件；R12。0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值（立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容: (1）腳手架的自重(kN）: NG1 = 0。1113。650=0.404kN (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.5001。0000。800=0.400kN （3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25.0000。3527、01。0000。800=7.000kN 考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3）= 7。024kN. 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0。9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9（1。000+2.000)1.0000.800=2.160kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1。40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 11。45kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； 28、A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0。30m; h - 最大步距，h=1。50m; l0 計算長度，取1。500+20。300=2.100m； 由長細比，為2100/16=132; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0。391; 經計算得到=11452/(0。391424)=69.056N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設29、計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90。91。4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2）； Wk=0。70.4501.2500.720=0。405kN/m2 h 立桿的步距，1。50m； la 立桿迎風面的間距,1。00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距,0。80m; 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.4051.0001.5001。500/10=0。103kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1。27。024+0.91.42。160+0。90。91。40.103/0.800=11。296kN 經計算得到=11296/(0。391424)+103000/4491=91.125N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!