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1、目錄一、工程概況1二、搭設方案11、落地式雙排雙立管腳手架搭設方法2三、腳手架安全設施31、安全網架設32、防電避雷的措施33、安全標志的懸掛3四、安全技術措施4五、腳手架檢查及驗收41、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收；42、腳手架使用中，應定期檢查下列項目；43、檢查驗收組織機構人員：5六、落地式腳手架設計計算5七、腳手架拆除安全要求16腳手架施工方案一、工程概況本工程位于xx市行 政中心東南角（臨復興路），建筑層數為六層，建筑總高23米。主要為鋼筋砼框架結構。建筑面積：7081.43平方米。基礎采用人工挖孔樁，建筑結構的安全等級為二級；地基基礎設計等級為乙級；建筑物耐火等級為2、二級。二、搭設方案根據現場實際施工情況，本工程采用落地式腳手架，雙排雙立管落地式腳手架搭設高度為27米，在第六層鋼筋與建筑主體結構拉結卸載，雙排雙立管落地式腳手架搭設在硬化水泥地面上，選用482.75鋼管，所有鋼管、扣件及輔助材料均為符合標準規定：鋼管有彎曲、壓扁、打孔、銹蝕等缺陷的不得使用；扣件不得有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等缺陷，扣件應轉動靈活、無銹蝕；腳手板不得有腐朽、缺片等。1、落地式雙排雙立管腳手架搭設方法基礎腳手架基礎在結構樓面上加木墊塊，立桿基礎上設置預制墊塊。每層的搭設高度不超過兩個步距，每搭設一步腳手架后應按照JGJ1302001的有關規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度，底3、座墊板均應準確地放在定位線上。立管的搭設立桿縱距1.45 米，內立桿距建筑物外邊0.30m，每根立桿設置墊板，立桿垂直偏差應小于1/500。在底座上200mm 處用直角扣件設置一橫向掃地桿和縱向掃地桿，橫向掃地桿固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向外延長兩跨至立桿固定，長度不小于2 米。立桿用對接扣件連接對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同一步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離小于步距的13。水平桿的搭設該工程的外腳手架為結構外腳手架，根據規范要求水平桿步距采用1.80 4、米。縱向水平桿設置在立桿的內側，其長度不小于3 跨，縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同一步或同一跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近方節點距離不小于縱距的13。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，作業層上非主節點處的橫向水平桿根據支承腳手板的需要間距設置，在縱距中間設置一根橫向水平桿。連墻桿的搭設立桿必須用連墻件與建筑可靠連接，本工程采用鋼管作鋼性連墻件，架體與建筑物的拉結采用四步三跨，垂直距離為3米（ 每層預埋短鋼管），水平間距7.5米。5、每層連墻桿利用鋼管和扣件把內外立桿及大橫桿和主體框架梁緊連在一起。連墻桿靠近主節點設置，偏離主節點不應大于300mm，從底層第一步縱向水平桿處設置，當設置有困難時應采取其它固定措施。 剪刀撐搭設雙排腳手架應設置剪刀撐與橫向斜撐。剪刀撐沿建筑物全高連續設置，斜桿與地面的傾角為4560度。剪刀撐桿的連接采用搭接，搭接長度不小于0.8米，采用兩個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。橫向斜撐按每6根立桿沿全高設置。 安全網及防護措施：在滿鋪腳手板下方懸掛安全兜一道，以防落物傷人；腳手架外側全封閉設置密目式阻燃安全6、網。每隔五層在腳手架外側設一道180mm寬醒目斑馬線警示條。腳手板采用竹串片腳手板（荷載取值為0.35KN/m2），每隔3層滿鋪一層（首步必設）。操作層滿鋪一層，在滿鋪架板層中間設一道兜底網，滿鋪架離外墻間距100，滿鋪架板用12號鐵絲綁扎牢固；在轉彎處腳手板應交叉搭接，操作層腳手架外側，設置180mm高的擋腳板。 斜道及通道口設置：在底層出入口均搭設3m5m防護棚，防護棚采用雙層架板緩沖，彩條布滿鋪，入口處懸掛安全標牌，沿建筑物第10層四周，搭設外挑防護棚，外側采用竹架板封閉，并用12圓鋼及12#鐵絲綁扎牢固，縫隙過大處用木枋填塞嚴密。三、腳手架安全設施1、安全網架設本工程的外墻腳手架隨主體7、施工連續搭設，腳手架始終高出主體施工工作面約1.5m，外墻腳手架的外表面滿掛安全網；在作業層的腳手板下平掛兜底網。2、防電避雷的措施（1）、本工程的腳手架采用的鋼管扣件式腳手架，所以在架設和使用期間，要嚴防與帶電體接觸。（2）、對腳手架采取接地處理。如電力線路垂直穿過或靠近鋼管腳手架時，應將電力線路周圍至少兩米以內的鋼管腳手架水平連接，并將線路下方的鋼管腳手架垂直連接進行接地。（3）、在架上使用電焊機，混凝土振動器等，要放在干燥的木板上，操作者要戴絕緣手套。電焊機，混凝土振動器機殼采取保護性接地接零措施。（4）、雷雨天不得上架操作。3、安全標志的懸掛在腳手架的外表面安全網上懸掛醒目、規范、齊全8、的安全標志（包括安全通道的標志）。四、安全技術措施1、對所有施工人員做嚴格的安全技術書面交底，施工操作人員接受交底，掌握安全技術操作規程后應在書面交底上簽字。做到人人熟知安全技術操作規程，人人遵守安全技術操作規程。安全責任層層落實。2、嚴格檢查所有外架主材，不合格者堅決不予以使用。3、所有操作人員均應執證上崗，證件必須留施工現場待查，并做到人證相符。4、所有操作人員必須正確配戴安全帶、安全帽，安全帶應高掛底用，并遵守施工現場的其它安全規章制度。5、操作有員在操作過程中不得吸煙、閑談或做與工作無關的事。6、嚴格按照施工組織的施工順序及搭設方法搭設，不得任意更改立桿、水平桿、連墻桿等的搭設間距。79、腳手架拆除必須按規范順序一架一架地由上至下拆除，連墻桿應同時拆除，不得提前拆除。8、拆除腳手架時必須配戴安全帶，對拆除的構件有組織的下運，不得拋扔。拆除時應設專人在架底周圍看護、提醒過路人的安全。五、腳手架檢查及驗收1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收；a) 基礎完工后及腳手架搭設前；b) 作業層上施加荷載前；c) 每搭設完10-13m高度后；d) 達到設計高度后；e) 遇到六級大風與大雨后； f) 停用超過一個月。2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目；a) 桿件的設置和連接，連墻件，支撐，門洞桁架等的構造是否符合要求；b) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；c) 扣件螺10、栓是否松動；d) 腳手架立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合本規范規定要求；e) 安全防護措施是否符合要求；f) 是否超載。 3、檢查驗收組織機構人員： 組長：彭山查 副組長：劉昌興（安全員）、肖家偉（項目負責人） 成員：付建輝六、落地式腳手架設計計算扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 25 m，立桿采用雙立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.0511、m，縱距La為1m，大小橫桿的步距為1.6 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 482.75； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用三步四跨，豎向間距 4.8 m，水平間距4 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南長沙市，基本風壓0.32 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取12、0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.031；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.13、2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.031 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.031+1.20.105=0.163 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大14、彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.16312+0.100.9812 =0.111 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.16312-0.1170.9812 =-0.131 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.111106,0.131106)/4180=31.34 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 31.34 N/m15、m2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.031+0.105=0.136 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.13610004/(1002.06105100400)+0.9900.710004/(1002.06105100400) = 0.379 mm；大橫桿的最大撓度 0.379 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 16、1000/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0311 = 0.031 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051/(2+1)=0.105 kN；活荷載標準值：Q=21.051/(2+1) =0.700 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.031+0.105)+1.4 0.7 = 1.143 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算17、最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0311.052/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.1431.05/3 = 0.4 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.405 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.405106/4180=96.907 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =96.907 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度18、驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03110504/(3842.06105100400) = 0.023 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.031+0.105+0.7 = 0.836 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 835.71050(310502-410502/9 ) /(722.06105100400) = 1.66 mm；最大19、撓度和 = qmax + pmax = 0.023+1.66 = 1.684 mm；小橫桿的最大撓度為 1.684 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向20、水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.03112/2=0.031 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0311.05/2=0.016 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051/2=0.158 kN；活荷載標準值: Q = 21.051 /2 = 1.05 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.031+0.016+0.158)+1.41.05=1.715 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重21、標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.002/2)0.031/1.6025.00 = 3.600kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131(1.05+0.3)/2 = 2.633 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.15131/2 = 0.975 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005125 = 0.125 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.332 22、kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.0512/2 = 2.1 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.332+ 0.851.42.1= 11.298 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.332+1.42.1=11.739kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 23、0.32 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.320.740.214 = 0.035 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.03511.62/10 = 0.011 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.298 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N24、/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 11.739kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.6 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.7 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.142 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 3.91 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩25、) ：W = 4.18 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 11297.625/(0.188391)+10806.385/4180 = 156.278 N/mm2；立桿穩定性計算 = 156.278 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11738.625/(0.188391)=159.692 N/mm2；立桿穩定性計算 = 159.692 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-26、2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.733 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.1 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.011 /(1.4 0.85) = 0.009 kNm；Hs =( 0.1883.9110-4227、05103-(1.23.733+0.851.4(2.1+0.1883.911000.009/4.18)/(1.20.125)=52.758 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 52.758 /(1+0.00152.758)=50.114 m；H= 50.114 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為25m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl28、 = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.32，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.32 = 0.044 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 19.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.185 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.185 kN；連墻件承載力設計29、值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/16的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9493.9110-4205103 = 76.067 kN；Nl = 6.185 Nf = 76.067,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 6.185小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg 30、= fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =56.488 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.298 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=56.488kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) +31、 (H/h)-1取整(m+2)c N1 = 1.1(H/2h + 1)n N2 = 2.2(H/h + 1)n2(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數(個)； S - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n=302； H - 搭設高度(m) H=25； h - 步距(m) h=1.6； la - 立桿縱距(m) la=1； li - 長桿平均長度； m 32、- 大/小橫桿搭設根數； K - 腳手板鋪設層數； c - 腳手架搭設總長度； lb - 立桿橫距(m) lb=1.05； Hs - 雙立桿計算高度； 長桿總長度(m) L =1.1 25.00 (302(1+0.00/25.00) + 1.00 302/1.60 - 2 1.00/1.60)+(25.00/1.60-1) (2+2) 150.00=21861.25；小橫桿數(根) N1 =1.1 (25.00 /1.60 1/2 + 1) 302 = 2928；直角扣件數(個) N2 =2.2 (25.00 / 1.60 + 1) 3022(1+0.00/25.00) + (150.00/133、.00+1) (2+2) 13 2.2 = 39366；對接扣件數(個) N3 =21861.25 / 6.00 = 3644；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 21861.25 / 6.00 = 1094；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 302-2) 1.00 1.05=346.50。根據以上公式計算得長桿總長21861.25m；小橫桿2928根；直角扣件39366個；對接扣件3644個；旋轉扣件1094個；腳手板346.5m2。七、腳手架拆除安全要求1、腳手架拆除前，先劃定安全范圍，設置警戒線，并安排專人在警戒線口進行看護，禁止非作業人員進入警戒線內。工長要向拆腳手架施工人員進行書34、面技術交底工作，交底有交接人簽字。2、腳手架拆除程序應由上至下，按層按步拆除。原則先拆后搭的桿件。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到一層。3、拆下的各種材料應分類堆放，集中存貯做好維護和管理。4、在搭拆過程中，中途不得換人，如果在中途更換操作人員，應及時對更換人員作詳細交底，方可操作。5、當腳手架采用分段、分向拆除時，對暫不拆除的腳手架兩端，應設置連墻桿或橫向支撐加固。6、拆除連墻點前應先進行檢查，采取加固措施后，按順序由上而下，一步一清，不準上下同時交叉作業。所有連墻桿件應隨腳手架的逐步拆除而拆除，嚴禁先行將連墻桿拆除，腳手架分段拆除的高差不應大于2m。7、拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順桿子； 拆下的腳手桿、腳手板、鋼管、扣件等材料，嚴禁往下拋擲。8、腳手架拆除時必須注意對建筑物的保護，防止對建筑物的損壞。9、參加搭拆的所有作業人員，一律不準酒后作業，作業時必須思想集中，不準說笑、打鬧或擅自離開工作崗位。