午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、1編制依據建筑結構荷載規范GB500092001 中國建筑工業出版社;混凝土結構設計規范GB50010-2002 中國建筑工業出版社;建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 施工設計圖紙；2工程概況xx四路下穿隧道工程的實施對于完善區域路網、保證行政辦公大樓的交通順暢、實現新區交通發展戰略、總體規劃目標有著重要的意義.工程范圍起自xx東，起點樁號為K0+481，終于xx路西側，終點樁號為K0+984，道路全長503米；其中隧道引道主體結構長299米(西側引道長147米，東側引道長152米),暗埋段長182米，凈寬9.25米.3工程地質2、與水文情況3。1工程地質從地質勘察報告情況來看,自上而下可以分為:填土層粘土層全風化泥質砂巖層。擬建場地位于淮南市西郊山南新區，場區域地貌屬江淮丘陵組成部分，地勢起伏,地形高差較大，標高在56。1458.72米之間。路線沿線地表水為附近溝、塘所蓄積的水,其來源主要為大氣降水及上游河流徑流補給.地下水對鋼筋混凝土結構無腐蝕性.3.2水文情況地質報告中無地下水位標高。根據公司在淮南地區施工經驗，地下水位埋深在1。0m左右，地下水位埋深較高，水量較小。4施工計劃4。1 擬投入本工程的物資工程物資投入表序號名稱單位數量備注115mm厚木膠合板m216470244012202旋轉扣件t80314對拉止水3、螺桿個120004.2 勞動力安排勞動力安排計劃表序號工種數量工作范圍1隊長2現場協調、指揮，人員調配2模板工40腳手架搭拆3測量放線工2負責腳手架垂直度控制4。3工程進度計劃本工程最大特點就是工期緊,隧道主體結構計劃施工日期為2012年4月1日至2012年6月15日。主體結構工作量為鋼筋2050噸,混凝土澆注14650方，模板16470平方。由于工程量大、工期緊,工程一旦開工，對物資材料的及時供應及施工組織的合理安排要求較高。滿堂腳手架及模板計劃開工日期為2012年5月1日，計劃竣工日期為2012年6月10日。5施工工藝技術5。1模板技術參數根據明挖段的結構形式、施工工藝和目前建筑行業施工現4、狀，底板、側墻、頂板采用15mm厚木膠合板（尺寸24401220），次楞為6080木枋、主楞為483.5鋼管、14對拉止水螺桿,滿堂腳手架支撐加固系統施工.5。1。1側墻模板技術參數基本參數次楞間距（mm)：300穿墻螺栓水平間距(mm)：600主楞間距（mm）：600穿墻螺栓豎向間距（mm）：600對拉螺栓直徑（mm)：M14主楞參數主楞材料：圓鋼管主楞合并根數:2直徑(mm）：48。00壁厚（mm）：3。5次楞參數次楞材料:木方次楞合并根數:2寬度（mm):60.00高度(mm)：80.00面板參數面板類型:膠合面板面板厚度(mm):15.00面板彈性模量(N/mm2）：6000.00面板5、抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13。00面板抗剪強度設計值(N/mm2）:1.50木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2)：13。00方木彈性模量E（N/mm2）:9000。00方木抗剪強度設計值ft（N/mm2):1.50鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205。005。1.2頂板模板技術參數模板支架參數立桿橫向間距或排距(mm):900 縱距(mm)：900 步距(mm）：1200上端伸出至模板支撐點長度（mm）:35模板支架搭設高度(mm)：5660(按照最高設計)采用的鋼管（mm):483.5板底支撐連接方式:方木支撐立桿6、承重連接方式:可調托座荷載參數模板與木板自重（kN/m2):0.500混凝土與鋼筋自重（kN/m3):25.500施工均布荷載標準值(kN/m2):1。000材料參數面板采用膠合面板,厚度為15mm板底支撐采用方木面板彈性模量E（N/mm2)：9500面板抗彎強度設計值(N/mm2):13木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1.400木方的間隔距離（mm）:300木方彈性模量E(N/mm2):9000木方抗彎強度設計值(N/mm2）：13木方的截面寬度（mm）:60.00木方的截面高度（mm):80.00托梁材料為:鋼管(雙鋼管) ：483.5樓板參數頂板的計算厚度(mm)：7505。2工藝流程7、地板模板安裝地板混凝土澆筑地板模板拆除側墻和頂板模板安裝側墻和頂板混凝土澆筑側墻和頂板模板拆除5。3施工方法底板及一段側墻模板施工模板采用2440122015膠合板作面板，60mm80mm方木作次楞，48*3。5mm鋼管作主楞。外側墻在低板混凝土澆筑時需澆筑到1.5米高（相對底板底面），外側墻豎向預埋螺桿2排，上排為對拉螺桿，下排預埋螺桿與結構主筋焊于一體，不貫穿整個底板,阻止模板的移動，螺桿縱向間距600mm,豎向間距500mm。側墻內側倒角部分采用特制鋼模,隨同電纜槽外側基礎一同施工。次楞采用6080方木(橫向布置)，主楞鋼管豎向布置，頂部設置一道鋼管拉結。底板混凝土和側墻混凝土一次澆筑完8、畢。5。3.2側墻模板施工明挖段主體結構側墻模板體系采用鋼管腳手架+頂托+次楞方木+主楞鋼管支撐.模板采用2440122015膠合板作面板，60mm80mm方木作次楞，483.5mm鋼管作主楞，采用滿堂腳手架支撐,側墻模板設對拉螺桿，對拉螺桿采用14鋼筋。5。3。3頂板模板施工明挖段主體結構頂板模板體系采用鋼管腳手架+頂托+次楞方木+主楞鋼管支撐。明挖段高達5.66m,側墻厚600mm、頂板厚750mm.模板采用2440122015膠合板作面板，60mm80mm方木作次楞，483。5mm鋼管作主楞，滿堂腳手架支撐。5。4模板加工要求及質量標準多層板采用專用切割機裁割,防止毛邊、飛邊、破茬。模板9、裁口處用封邊漆保護,減少截口處再次產生毛邊或遇水膨脹、松散變形。材料進場均應有合格證和檢測報告。木質模板在工地現場加工。木工加工組根據圖紙對模板進行精確排板，加工成型后，首先由加工組進行自檢，發現問題及時整改；再由質檢員對加工進行專檢，控制模板加工允許偏差在規定的范圍內；使用前，由安裝組對木制加工品再進行交接檢,影響使用的立即返回整修。頂板模板施工時，要按要求起拱1.5。在頂板模板板縫處均設置底楞，盡量減少貼塑料膠帶，在豎向模板板縫加海綿條密封。在頂板和端部適當位置設置清掃口,澆筑混凝土前,配制吸塵機清理模板內雜物。控制拆模時間,留設同條件養護試塊，按規范要求決定拆模與否.高度重視模板拆除后的10、清理及保養工作，要作為一道必不可少的工序來對待，并由專人負責.模板清理要使用帶刃扁鏟和干拖布等專用工具，禁止用錘子砸模板，模板清理干凈之前不得涂刷隔離劑。未經清理保養、涂刷隔離劑的模板不能使用.每根立桿底部拉桿、頂部拉桿必須上滿上全，并保證可靠連接.可調絲桿外露長度不超過絲桿總長度的2/3(300mm）.5.5模板工程驗收標準 模板進場前，據項目部的工程安排及流水段劃分情況，對模板進行編號和使用部位編號，有次序地安排模板分批進場,保證現場施工的需求又避免占用現場更多的地方。模板檢驗標準模板安裝允許偏差項次項 目允許偏差值（mm)檢查方法1軸線位移基 礎3尺量2標 高3水準儀或拉線尺量3截面尺寸11、基 礎5尺量4每層垂直度32m托線板5相鄰兩板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7陰陽角方 正2方尺、楔形塞尺順 直25m線尺8預埋鐵件預埋管螺 栓中心線位移2拉線、尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度5 ，09門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線66施工安全保證措施6.1組織保證（1）牢固樹立“安全生產，預防為主,綜合治理”的方針,堅決貫徹“管生產必須管安全”的原則，建立健全安全生產組織機構：以項目經理為組長的副經理、總工及安全總監為副組長的安全生產管理小組，下設四部一室即工程部、物設部、安質部、財務部、綜合辦公室）負責日常的管理工作，項目部配置專職安全管理人員1名。12、6.2安全保證措施（1）裝拆預拼大片模板時，垂直吊運采用兩個吊點,水平吊運用采用四個吊點.安裝時，邊就位、邊校正和安設連接件.連結牢固后方可脫鉤。吊運零散模板時，將模板放入吊籠內，防止墜落傷人.（2）模板的支撐必須牢固,確保整體穩定。（3）按規定設置縱橫向水平支撐及剪刀撐.(4)使用電動工具,需裝有二級漏電保護裝置。(5)模板堆放場地及在施工現場內，不得進行明火焊接、切割作業.（6)澆注砼時設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部鼓脹時，及時采取緊固措施，方可繼續施工。（7）拆模時，逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆下的模板和零件，嚴禁向下拋扔。7質量保證措施建立健全質量管理體系組織機構，明確13、各職能部門的職責與分工,配足質量管理人員。經理部設專職質檢工程師、作業隊設質檢員,保證模板、支架施工作業始終在質檢人員的嚴格監督下進行.實行工程質量責任制,逐級落實到班組,責任到人。建立質量獎罰制度，明確獎罰標準，做到獎優罰劣，杜絕質量事故發生。加強施工技術管理，嚴格執行以總工程師為首的技術責任制，使施工管理標準化、規范化、程序化.認真熟悉施工圖紙，嚴格按照施工圖紙、施工規范、施工方案施工.工程技術人員應及時進行模板、支架技術交底，在施工期間技術人員跟班作業指導，發現問題及時解決。嚴格執行工程 “三檢制度，即自檢、互檢、交接檢。作業隊自檢、經理部復檢合格后，由經理部質檢工程師及時通知監理工程師14、檢查簽認，隱蔽工程必須經監理工程師簽認后方能隱蔽。認真執行各項質量管理制度,把施工圖審簽制，技術交底制，測量復核制，隱蔽工程檢查簽證制等行之有效的質量管理制度，貫穿到施工全過程，并落實到工班。在施工中，對每道工序、每個工種、每個操作工人，做到質量工作全面落實,強化施工人員的質量意識。模板支撐應牢固，內面平整光滑,尺寸符合設計，中線水平準確。支架體系牢固，強度、剛度、穩定性滿足要求.預埋件加工尺寸要精確，材質滿足設計要求，由技術人員對預埋件的位置進行準確計算，并作好技術交底，編制詳細的現場施工技術交底書，進行現場交底,并派專人檢查、監督施工，保證施工的質量。8季節性施工技術措施8。1雨季施工技術15、措施(1）收集氣象資料，了解本地區的氣象的特點。(2)做好防雨物資的儲備，如草袋、水泵、備用電纜等。9側墻模板計算書9.1參數信息基本參數次楞間距（mm):300穿墻螺栓水平間距（mm)：600主楞間距（mm）:600穿墻螺栓豎向間距（mm)：600對拉螺栓直徑（mm）：M14主楞參數主楞材料:圓鋼管主楞合并根數:2直徑(mm):48壁厚(mm):3.5次楞參數次楞材料:木方次楞合并根數:2寬度(mm）:60高度(mm)：80面板參數面板類型：膠合面板面板厚度(mm):15面板彈性模量（N/mm2）:6000面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13面板抗剪強度設計值(N/mm2）：1。50木16、方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13方木彈性模量E（N/mm2):9000方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1。50鋼楞彈性模量E(N/mm2）：206000鋼楞抗彎強度設計值fc（N/mm2)：205墻模板設計簡圖9.2側墻模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3 t 新澆混凝土的初凝時間,取2h T - 混凝土的入模溫度,取20 V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h H - 模板計算高度，取3m1- 外加劑影響修正系數,取1.22-17、 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850分別計算得 17.031 kN/m2、72kN/m2,取較小值17。031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17。031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=3kN/m2。9。3側墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.根據建筑施工手冊,強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M面板計18、算最大彎矩(Nmm）l-計算跨度（次楞間距）： l=300.0mm新澆混凝土側壓力設計值q1=1.217.0310.60.9=11.036kN/m傾倒混凝土側壓力設計值q2= 1。430.600.90=2。268kN/m其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數.面板的最大彎矩:M =0。111。0363002+0。1172。2683002= 1。23105Nmm按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/W f其中， -面板承受的應力（N/mm2） M -面板計算最大彎矩（Nmm) W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60015.015.0/6=2.25104 mm3f -面19、板截面的抗彎強度設計值（N/mm2)；f=13N/mm2；面板截面的最大應力計算值= M/W = 1.23105/ 2.25104 = 5。5N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力（N) l-計算跨度(次楞間距）: l =300mm 其中q1=11。036kN/m，q2=2。268kN/m面板的最大剪力：V = 0.611.036300 + 0.6172。268300= 2406.3N截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn）fv其中，-面板截面的最大受剪應力（N/mm2） 20、V-面板計算最大剪力(N)：V = 2406.3N b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm hn面板厚度（mm)：hn = 15。0mm fv面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1.5 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:=32406。3/(260015。0）=0.401N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值=1.5N/mm2，滿足要求!撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：=0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力荷載： q = 17。030。6 = 10。219N/mm l-計算跨度（次楞21、間距）: l = 300mm E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2 I-面板的截面慣性矩： I = 601。51。51。5/12=16。88cm4面板的最大允許撓度值: = 1。2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.223004/(10060001。69105) = 0.553 mm小于面板的最大允許撓度值 =1。2mm，滿足要求！9.4側墻模板主次楞的計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 688/62= 128cm3I = 6888/122= 5122、2cm4次楞計算簡圖次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩（Nmm) l計算跨度（主楞間距）: l =600。0mm新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310.30。9=5.518kN/m傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.430。300。90=1。134kN/m，其中0。90為折減系數。次楞的最大彎矩:M =0。15.5186002+0.1171。1346002= 2。46105Nmm次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力（N/mm2） M 次楞計算最大彎矩（Nmm） W -次楞的截面23、抵抗矩，W=1。28105mm3 f -次楞的抗彎強度設計值; f=13N/mm2次楞的最大應力計算值: = 2.46105/1。28105 = 1.9 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下:V=0.6q1l+0。617q2l其中， V次楞承受的最大剪力 l-計算跨度（主楞間距）: l =600.0mm新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217。0310.30。9/2=2。759kN/m傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.30。9/2=0.567kN/m，其中，0。90為折減系數。次楞的24、最大剪力：V = 0.62.759600。0+ 0.6170。567600.0 = 1203.2N截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/（2bhn)其中,次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2） V-次楞計算最大剪力(N）：V = 1203.2N b-次楞的截面寬度(mm）：b = 60。0mm hn-次楞的截面高度(mm）：hn = 80.0mm fv次楞的抗剪強度設計值（N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2次楞截面的受剪應力計算值: =31203。2/(260.080。02)=0.188N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求!次楞的撓度驗算根據建筑施工25、計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：=0。677ql4/（100EI)=l/250其中，-次楞的最大撓度(mm) q-作用在次楞上的線荷載(kN/m）： q = 17。030.30=5.11 kN/m l-計算跨度(主楞間距）: l =600。0mm E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000N/mm2 I-次楞截面慣性矩（mm4)，I=5。12106mm4次楞的最大撓度計算值: = 0。67710.22/26004/(10090005。12106） = 0.097 mm小于次楞的最大容許撓度值 =2。4mm，滿足要求！主楞承受次楞傳遞的荷載，按照26、集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3。5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.08cm3I =12。19cm4E = 206000N/mm2主楞計算簡圖主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖（kNm)主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1。217.030。30.61.430.30.64.435kN主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2） M - 主楞的最大彎矩(Nmm）M = 3.59105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩（mm3）W = 9。4627、103 mm3 f -主楞的強度設計值（N/mm2）f =205N/mm2；主楞的最大應力計算值:= 3.59105/9.46103 = 38 N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中，-主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)V主楞計算最大剪力(N）:V = 3259.7N A -鋼管的截面面積(mm2）：A = 978mm2 fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 120 N/mm2主楞截面的受剪應力計算值： =23259。7/978=6.67N/mm2小于主楞截面抗剪強度設計值 fv=1228、0N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值： = 0.376mm主楞的最大容許撓度值： = 2。4mm主楞的最大撓度計算值=0。376mm 小于主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求!9。5穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2）f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ，穿墻螺栓有效直徑: 11。55 mm，穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2,穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1.701051.05104 = 17.85 kN，主楞計算的支座反力為穿墻29、螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 5.92 kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！10頂板模板計算書10。1參數信息模板支架參數橫向間距或排距0.90m，縱距0.90m,步距1。20m，立桿上端伸出至模板支撐點長度0。35m，模板支架搭設高度5。66m,采用的鋼管（mm）:483。5，板底支撐連接方式為方木支撐，立桿承重連接方式為可調托座。荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.5混凝土與鋼筋自重(kN/m3）:25.5施工均布荷載標準值（kN/m2）：1材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm,板底支撐采用方木。面板彈性模量E(N/mm2)：9530、00面板抗彎強度設計值（N/mm2）:13木方抗剪強度設計值(N/mm2):1。400木方的間隔距離（mm):300木方彈性模量E(N/mm2):9000木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13木方的截面寬度(mm)：60木方的截面高度（mm）:80;托梁材料為:鋼管（雙鋼管） ：483。5樓板參數頂板的計算厚度（mm):750;頂板支撐架荷載計算單元10.2模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.52/6 = 33。75 cm3I = 901。53/12 = 25。312 cm4模板面板的按照三跨連續31、梁計算。面板計算簡圖荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土板和模板面板的自重（kN/m）q1 = 25。50。750。9+0。50。9 = 17.66 kN/m活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m)q2 = 10。9= 0。9 kN/m強度計算計算公式如下:M=0。1ql2其中：q=1。217。66+1.40.9= 22。452kN/m最大彎矩 M=0.122.4523002= 202068 Nm面板最大應力計算值 =M/W= 202068/33750 = 5.987 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI）=l/250其中q32、 =q1=22.452kN/m面板最大撓度計算值 = 0.67722。4523004/（100950025.312104）=0.51 mm小于面板最大允許撓度 =300/ 250=1。2 mm滿足要求！10。3模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=bh2/6=688/6 = 64 cm3I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4方木楞計算簡圖荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土板和模板面板的自重（kN/m）q1= 25.50。30。75+0.50.3 = 5。888 kN/m（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）q2 = 10.3 = 033、.3 kN/m強度驗算計算公式如下：M=0。1ql2均布荷載 q = 1。2 q1 + 1。4 q2 = 1.25。888+1。40。3 = 7.486 kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.17。4860。92 = 0.606 kNm方木最大應力計算值= M /W = 0。606106/64000 = 9。47 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 f=13N/mm2滿足要求!抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.67。4860。9 = 4。042 kN方木受剪應力計算值 = 3 4。042103/(26080） = 1。263 N/mm2小34、于方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2滿足要求！撓度驗算計算公式如下：=0。677ql4/（100EI）=l/250均布荷載 q = q1 = 5.888 kN/m最大撓度計算值= 0。6775.8889004 /(10090002560000）= 1.135 mm小于最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm滿足要求！10.4托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算托梁采用：鋼管(雙鋼管) :483.5W=10.16 cm3，I=24.38 cm4集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P5。91kN托梁計算簡圖最大彎矩 Mmax = 1.419 kNm 最大變形 Vmax = 35、1。856 mm 最大支座力 Qmax = 19.307 kN 最大應力= 1418826。579/10160 = 139.48 N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!托梁的最大撓度為 1。856mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!10。5模板支架立桿荷載設計值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN）:NG1 = 0.1585。3 = 0。838 kN(2）模板的自重（kN)NG2 = 0.50。90。9 = 0。405 kN(3）鋼筋混凝土樓板自重(kN)NG3 = 25。50。75036、.90.9 = 15.491 kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 16。734 kN2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2） 0.90。9 = 2.43 kN3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ =23.483 kN10。6立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/（A）f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) :N = 23。483kN- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到 i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) :i = 1.58 cm 37、A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.89 cm2 W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3）：W=5.08 cm3- 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2） f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2 L0- 計算長度 (m）按下式計算： l0 = h+2a = 1。2+0。352 = 1.9 ma - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度取0。35 ml0/i = 1900 / 15。8 = 120由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。458,鋼管立桿的最大應力計算值=23483/（0.458489） = 104。853 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！