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1、目 錄一、工程概況：2二、編制依據2三、基礎土石方開挖21.基坑開挖施工工藝流程22.基坑開挖方法。33.地面排水措施3四、挖孔樁施工31.工藝流程圖32.挖孔33、C25砼護壁施工44.安放鋼筋籠。65.砼澆筑7五、塔吊基礎承臺鋼筋工程91、鋼筋制作92、施工方法9 六、 混凝土工程101、砼的澆筑102、砼現場質量檢查113、砼振搗114、砼的養護。11七、防雷工程11八、計算書11塔吊基礎工程施工方案一、工程概況：本工程位于xx市大足區雙橋經開區中央商務區F61/01地塊，該地塊修建xx電信職業學院雙橋校區，建筑面積為240000m2，其中女生宿舍1、2、3、4、5、6棟樓，每棟各6層，2、建筑高度23.7m，建筑面積117837.48m2，食堂三層，建筑高度18.75m，建筑面積5768.78m2，實訓樓六層，建筑高度26.75m，建筑面積7689.31m2，實驗樓六層，建筑高度26.75m，建筑面積9530.26m2，教學樓五層，建筑高度26.75m，建筑面積11125.6m2，抗震烈度7級，耐火等級二級，防水等級為二級，設計使用年限為50年。本工程的女生宿舍1、2、3、4、5、6棟樓，食堂、教學樓，實驗樓，實訓樓共設九臺QT63自升式塔機，其中食堂、教學樓2號塔機基礎的土質較差，所以分別對食堂，教學樓2號塔機基礎中間增設1個1000mm的人工挖孔樁，其它為獨立基礎，尺寸4.3、2*4.2*1.4，具體配筋詳鋼筋工程，樁頂塔吊承臺尺寸配筋同獨立基礎。二、編制依據1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011三、基礎土石方開挖 1.基坑開挖施工工藝流程測量放線定位放線分層開挖修邊（坡）排水（除渣）樁坑的整平預留土層質量檢查（驗槽）樁坑基底整平澆砼墊層2.基坑開挖方法。a.根據地勘資料，土質條件較好的依據測量放出的開挖線垂直開挖，（否則按1：1放坡）留出300寬的工作面，施工時邊鑿邊校核基坑有無偏移，標高是否正確，發現問題及時糾正。基底鑿好后，應預留200mm4、厚，在驗收后，再檢底攤平打墊層，以免基底過早暴露。b.對基底的巖石按規范取樣，作單軸抗壓強度試驗，測定基底耐力是否滿足設計承載力。基坑開挖至設計標高時。同建設及監理單位有關人員進行驗坑簽字認可，并作好施工隱蔽記錄。基坑驗收完畢后應及時清理基底雜物、松動石塊，用砼封閉基底。安排足夠勞動力，挖出的土石方就近堆放，離坑槽距離2米，將多余土石方運到建設單位指定的堆放地點。3.地面排水措施為防止基坑浸泡，開挖時應預先做好周圍排水，在基坑區域內形成排水， 防止地面水流入坑內。 四、挖孔樁施工1.工藝流程圖a. 測量放線挖孔樁土石方支護壁模板澆注護壁砼拆除模板樁坑驗底安鋼筋籠澆筑樁芯砼（以上工序循環進行，直5、至設計深度）。本工程挖孔樁為圓形，樁底嵌入中風化1000-2000mm，單樁承載力設計值為20KN，嵌巖滿足設計要求 。2.挖孔a.施工前清除樁位雜物，平整場地，挖孔順序依據土質。挖孔布置形狀按工程進度而定。井口在高出地面200 mm設護圈，防止雜物及地表水流入孔內，每孔均設防雨棚便于雨天作業。出土采用人工，用人力將土石提出孔邊1m以外，再集體運至棄土場。b.挖土由人工從上到下逐層用鐵鎬、鍬進行，遇堅硬土層及孤石用錘釬破碎和風鎬，挖土次序為先中間，后周邊，按設計樁直徑開挖截面。棄土裝入吊桶內，少量地下水采用隨吊桶將泥水一起吊出，大面積水用軟軸水泵或潛水泵抽出。3、C25砼護壁施工a.若地質較差6、：土質部分挖孔樁施工采用開挖一段即澆筑一段砼護壁，每段深度為0.95米，護壁平均厚度為120 mm（護壁厚度不計入樁徑）上下兩段搭接長度為50 mm。護壁的施工應在挖至支模深度后及時支模，并澆筑砼，繼續進行上述施工，依次循環直至設計深度，由于巖石層較好的，可不作護壁。為防止樁孔體塌滑，確保施工中操作安全，回填土層，雜土層殘坡層按500mm800 mm一節垂直下挖。并隨時隨檢隨澆筑砼，并視情況采用有效措施對護壁進行支撐，確保施工安全。護壁施工采用工具式內模板拼裝而成，上下各設一道環形支撐，模板用50mm厚的木板加工制成，模板上口直徑按設計樁徑，下口直徑增大100mm，模板加工示意圖如下。b、護壁7、砼澆筑，用3 mm厚鋼模板制作圓臺型進料模具，進料模具由模蓋和模圈組成，模蓋制成定型鋼模，模圈上口為定型尺寸與模蓋吻合，下口按挖孔樁徑加工制作，其示意圖如下。c.為減少地面口地下水對護壁的側壓力，在松動土層等透水層處理483.5的鋼管瀉水孔，每節護壁設3個，均勻分布在護壁上。挖孔、護壁及瀉水見示意圖:4.安放鋼筋籠。a. 根據各樁的成孔深度下料制作綁扎鋼筋籠。鋼筋骨架為整體制作，樁鋼筯籠主筯為14200，鋼筯籠箍筯為8200布設，每隔2米設置加勁箍一道162000，經檢查合格的鋼筋籠，用人工運輸至孔內，就位時應對準樁孔，吊直扶穩，緩慢下沉，避免鋼筋籠碰撞孔壁，整體鋼筋籠下沉至設計位置后及時固定8、，復查清孔后，孔底的沉渣厚度、沉淀物的厚度不得大于30mm，否則應重新清孔。經待檢查合格后澆灌砼，鋼筋籠制作如下圖。5.砼澆筑砼采用商品砼，砼強度為C35，坍落度在160mm200mm。砼下料采用串筒，分層澆筑振搗，每層澆筑高度不超過1000mm，連續澆筑，不得留置水平施工縫，用長振動棒隨澆筑隨振搗，直至樁頂標高。砼澆筑完畢后，在終凝前檢查柱插筋位置及樁頂標高并及時進行養護，樁身砼必須留試塊，一樁一組，一組三件。6.安全保證措施、a、為防止物體墜落傷人，地面人員誤入孔內，在每個挖孔樁孔口0.8米鋼管安全圍欄。挖孔樁施工時，操作人員必須戴安全帽。提土（石）時井下設置安全區，防止掉土石傷人，見如下9、示意圖。井下的通訊聯絡要暢通，施工時要保證井口有人。孔內必須設置應急軟梯，供人員上下。使用的搖架吊籠等應安全可靠，并配有自動卡緊和保險裝置，不得使用麻繩和尼龍吊掛或腳踏井壁凸緣上下。電動搖架吊籠使用前必須檢查其安全起吊能力。b、現場設值班安全員。特別注意隨時隨地檢查順索、吊鉤、吊藍和桶等吊運工具。發現繩索毛糙或斷線應及時更換。棄土應遠離孔口。防止其周圍堆土量過大而引起邊緣現場下沉對挖孔不利。孔周圍雜土堆放離孔2米以外。孔口應做高出地面200mm的護圈梁，防止地面雜物滾入孔內傷人及防止水倒灌。c、孔內照明應用12V以下的安全電燈或采用安全礦燈。使用潛水泵抽水時，嚴禁孔內有人。施工現場的一切電源、10、電路的安裝和拆除必須由持證電工操作。各孔用電必須分開，嚴禁一閘多用。孔上的電纜、電線有防磨損、防潮、防斷等保護措施。施工抽水挖井時。必須注意觀察周圍土層變化，檢查是否有塌方、漏水、流砂以及空氣水的污染情況。發現異常情況應立即停止作業。孔深超過8米時，應預防地下有害氣體對人體的危害，工作人員下孔前，先用鼓風機向孔內換氣或用提土桶在孔內來回上下提放幾次，使孔內空氣流通排出有害氣體，必要時可在下孔前用燃燒的蠟燭放入孔內做試驗，反應正常操作人員方可下孔作業。深度超過8米時，應設通風裝置，風量不小于25L/S。為防止在提升棄土時桶內土石掉下傷人，裝土高度為桶身高度的2/3為宜。d、成孔后不能及時澆筑砼的11、樁，樁孔必須用圍欄攔住或孔上加蓋板。施工現場設置防護欄及警戒標志，未經允許非施工人員不得入內，防護欄桿用鋼管搭設，晚上亮紅警示。e、施工現場電源應有專人負責，如遇停電或下班應切斷電源，下班后電源箱上鎖。嚴格執行有關安全操作規程。五、塔吊基礎承臺鋼筋工程1、鋼筋制作 施工工藝流程調直除銹計算下料制作運輸安裝綁扎驗收。2、施工方法(1)鋼筋制作：鋼筋采用現場機械下料，機制和人工彎制相結合，制作工藝嚴格按圖示要求及規范執行。制作好的鋼筋，按設計位置、型號尺寸，掛牌堆放，嚴禁一把抓，根據平面設計規劃位置，就近堆放在塔吊覆蓋范圍內，以便搭吊運輸，減少人工二次搬運。鋼筋的綁扎與安裝準備工作：鋼筋綁扎前應核12、對成品鋼筋的鋼號、直徑、形狀、尺寸和數量等是否與材料單相符。如有遺漏應糾正增補，劃出鋼筋位置線。為了使鋼筋安裝方便，位置正確，應先劃出鋼筋位置線，1、 根據塔吊基礎具體情況女生宿舍1、2、3、4、5、6棟樓，實驗樓，實訓樓教學樓設七臺塔機，其基礎配筯為18120，上、下層雙向布置，鋼筯之間設12拉鉤360呈梅花型布置，上、下層鋼筯用18鋼筯制成鐵腳馬凳作支撐面筯。底筋在其地面上劃線，面筋在底筯上安放四個鐵腳馬凳，在鐵腳馬凳上安放四根25鋼筯，面筯對稱底部筋上劃線后布置面筯，準備各足夠數量的墊塊（花崗石）和鐵腳馬凳，以保證底筯的砼保護層厚度。面筋綁扎對底板鋼筋網片必須將全部鋼筋交叉點綁扎牢固。綁13、扎時，注意相鄰扎點的鐵絲扣要成八字形，以免網片歪斜變形， 在綁扎底板筋時，應將塑料墊塊安牢，以保證鋼筋保護層的厚度、根據設計，基礎內設有預埋螺栓，每個塔吊基礎預埋16顆36mm,長度1300mm,預埋螺栓安好后在螺栓下端鉤環內置入25長度為500mm的鋼筯，并利用它將螺栓下部與綁扎好的鋼筯焊接成為整體，將螺栓頂部用塑料布包住以防粘上水泥等雜物。 六、 混凝土工程 1、砼的澆筑本塔吊獨立柱基礎砼強度為C35，采用商品砼和臂夾泵輸送施工，并作好澆注的準備，待砼拌制入倉，經檢查合格后，即可以泵送入坑（樁）內。砼汽車輸送泵應設置專人負責操作。保證輸送泵運轉正常。但是由于施工現場的道路未與實驗樓、實訓樓14、教學樓相連接，同時在澆筑該四座塔吊基礎期間處于下雨天，為了確保工程進度我施工項目部采取措施，使用50型裝載機轉運砼進行澆筑塔吊基礎。 2、砼現場質量檢查強度檢查隨機取樣制作立方體抗壓試件。試件制作的頻率和數量按規范結合工程需要確定。首先評定結構構件的砼強度。每1座塔機基礎制作2組試件。 在標準養護條件下作28d抗壓確定結構構件的強度試驗。3、砼振搗采用插入振搗器振搗，分層厚度不大于0.4米，插入點間距不大于0.5米，插入式振搗器必須快插慢撥，保證振搗時間和部位，嚴禁過振和漏振現象，梁采用插入式振搗器振搗，板可結合平板振搗器振搗， 隨時注意鋼筋的位置和模板的變化，有問題及時處理后再進行澆筑。415、砼的養護。泵送砼養護十分重要，要求在澆注完畢后立即覆蓋塑料膜，6小時后覆蓋草袋或麻袋，澆水養護。砼保持濕潤狀態的時間不得少于7天。 七、防雷工程防雷接地用14圓鋼焊接在地腳螺栓，使防雷接地保護裝置的電阻不大于4。八、計算書矩形板式基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63 (ZJ5311)塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷16、載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地xx xx基本風壓0(k17、N/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.59非工作狀態1.64風壓等效高度變化系數z1.32風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.591.951.320.20.79非工作狀態0.81.21.641.951.320.41.62 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷載標準值18、Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.790.351.64319.02傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243)675.88非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1401.4水平荷載標準值Fvk(kN)1.620.351.64339.01傾覆力矩標準值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.539.0143481.85 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2401.4481.19、68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)481.68+84565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243)1008.86非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.439.0154.61傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.539.0143745.97 三、基礎20、驗算矩形板式基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)4.2基礎寬b(m)4.2基礎高度h(m)1.4基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)40地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)187.24地基變形基礎傾斜方向一端沉降量S1(mm)20基礎傾斜方向另一端沉21、降量S2(mm)20基礎傾斜方向的基底寬度b(mm)5000 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=4.24.21.425=617.4kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2617.4=740.88kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.519.0243/1.2) =614.54kNm Fvk=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊22、長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.519.0243/1.2) =922.98kNm Fv=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN 基礎長寬比：l/b=4.2/4.2=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=4.24.22/6=12.35m3 Wy=bl2/6=4.24.22/6=12.35m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+23、l2)0.5=675.884.2/(4.22+4.22)0.5=477.92kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=675.884.2/(4.22+4.22)0.5=477.92kNm 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(461.4+617.4)/17.64-477.92/12.35-477.92/12.35=-16.250 偏心荷載合力作用點在核心區外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(675.88+19.021.4)/(461.4+6124、7.4)=0.65m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(4.22+4.22)0.5/2-0.65=2.32m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.654.2/(4.22+4.22)0.5=0.46m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=0.654.2/(4.22+4.22)0.5=0.46m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b=b/2-eb=4.2/2-0.46=1.64m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l=l/2-el=4.2/2-0.46=1.64m bl=1.641.64=2.69m20.25、125bl=0.1254.24.2=2.2m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-16.25kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(461.4+617.4)/(31.641.64)=133.78kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+617.4)/(4.24.2)=61.16kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =150.00+0.3019.00(4.20-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=187.24kPa26、 (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=61.16kPafa=187.24kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=133.78kPa1.2fa=1.2187.24=224.69kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1400-(40+18/2)=1351mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/17.640-(614.538+15.8501.400)/12.348)=-34.302kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(461.400/17.640+27、(614.538+15.8501.400)/12.348)=104.924kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(4.200+1.600)/2)104.924/4.200=72.448kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/17.640-(614.538+15.8501.400)/12.348)=-34.302kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(461.400/17.640+(614.538+15.8501.400)/12.348)=104.28、924kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(4.200+1.600)/2)104.924/4.200=72.448kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(104.92+72.45)/2=88.69kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(104.92+72.45)/2=88.69kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=88.69(4.2-1.6)4.2/2=484.23kN Vy=|py|(l-B)b/2=88.69(4.2-1.6)4.2/2=484.23kN X軸方向抗剪： h0/l=1329、51/4200=0.324 0.25cfclh0=0.25116.742001351=23689.78kNVx=484.23kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1351/4200=0.324 0.25cfcbh0=0.25116.742001351=23689.78kNVy=484.23kN 滿足要求！ 6、地基變形驗算 傾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 18120基礎底部短向配筋HRB400 18120基礎頂部長向配筋HRB400 18150基礎頂部短向配筋HRB400 18150 130、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(4.2-1.6)288.694.2/8=314.75kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(4.2-1.6)288.694.2/8=314.75kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=314.75106/(116.7420013512)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=314.75106/(0.9991351360)=648mm2 基礎31、底需要配筋：A1=max(648，bh0)=max(648，0.001542001351)=8511mm2 基礎底長向實際配筋：As1=9156mm2A1=8511mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=314.75106/(116.7420013512)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=314.75106/(0.9991351360)=648mm2 基礎底需要配筋：A2=max(648，lh0)=max(648，0.001542001351)=8511mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=9156mm2A2=8511mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=7376mm20.5AS1=0.59156=4578mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=7376mm20.5AS2=0.59156=4578mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖矩形板式基礎配筋圖