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1、xx14#、15#、16#樓外腳手架施工方案編 制：審 核：批 準：一、工程概況本工程位于xx渭濱區，新福路東段路南側，東側與軒苑盛世毗鄰，南側和西側緊鄰規劃路。14#、15#、16#樓結構形式均為鋼筋混凝土剪力墻結構，板式筏形基礎。地下一層，地上十八層，14#樓建筑面積為7744.6，15#樓建筑面積10736.70米，16#樓建筑面積9971.8米，建筑高度均為54.9m。地下室均為人防工程，地上一層均為商用裙樓，其余均為住宅智能化建筑。二、編制依據：序號名 稱編 號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012建筑施工安全檢查標準JGJ59-993建筑結構荷載規范GB502、009-20014鋼結構設計規范GBJ17-885建筑施工手冊（第四版）三、腳手架材質要求：1、鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5 mm的焊接鋼管。材質符合普通碳素結構鋼技術條件GB700-88的A3鋼的技術條件，管材符合直徑5-152 mm電焊鋼管YB242-63中的甲類軟鋼管及低壓流體輸送用焊接鋼管GB3092-82中普通鋼管規定。對購進的鋼管先除銹，內壁兩道防銹漆，外壁涂桔黃色防銹漆。對有嚴重銹蝕、彎曲、壓偏損傷及有裂紋的鋼管嚴禁使用。2、扣件要符合GJ22-85鋼管腳手架規定，材質應符合GB15831鋼管腳手架扣件中的規定要求。3、腳手架采用寬250mm竹架板，材質不低于國家有關規定，3、兩端使用14號鍍鋅鐵絲捆緊。4、安全網采用綠色2000目（100mm100mm）寬1.8m密目網，其性能要符合國家規定和沖韌性試驗規定。5、實際結構采用材料（依據腳手架計算，計算公式附后）5.1懸挑梁采用【16#槽鋼，長度4000mm； 5.2斜拉梁用1400N級619，12鋼絲繩做拉索，斜拉索預埋拉環用14（A=154mm）制成，鋼絲繩所用繩卡、調節鋼絲繩應用2T導鏈。5.3 【16#固定端預埋鋼筋吊環為16（A=201mm）。如圖：四、腳手架搭設方案腳手架搭設原則：實用、安全、經濟、簡便。扣件式鋼管腳手架技術規范（JGT1302001）允許扣件落地式外腳手架搭設高度不應大于50m，且還需進4、行地下室頂板、外防水及土方回填工作，所以本工程施工用外腳手架采用懸挑分段卸荷方式搭設，方能滿足施工使用安全要求。搭設方法概述（懸挑結構）懸挑受力構件采用【16#槽鋼，懸挑長度1300mm，在槽鋼上用48*3.5鋼管搭設寬度為850mm雙排腳手架。內外立桿中心距850mm，外立桿中心距槽鋼端50mm，內立桿中心距剪力墻外表面400mm，步距1800mm；每步中搭設防護欄一道；鋪設底、頂、中部三道防護竹架板，擋腳板封閉防護一圈，共三圈，架體外側連續搭設剪力撐及滿掛密目網防護，架體與建筑結構每30m2設置一連接點。特殊部位架體的設置：對建筑物大角處預埋鐵件，焊制鋼支架（如圖）。卸料平臺處、施工電梯處5、塔吊附著接口處的架體在該部位水平桿均采用搭接連接，搭接連接的桿件扣件不少于三個。五、準備工作：1、槽鋼梁布設均從端部軸線內200250mm起，間距宜小于1500，中間間距不大于兩端且均分，固定端預埋抗水平滑移16環筋及斜拉預埋筋位置，位置尺寸必須符合本設計規定。（詳見槽鋼梁平面布設圖附后）2、槽鋼上固定鋼管的定位點（宜25）應提前按設計位置焊接就位，斜拉梁端拉環亦應提前焊好。3、所有槽鋼均提前涂刷防繡漆二道，再涂刷黑黃安全標志漆。4、搭設外架人員應持有有效操作證，并經體檢合格，經專項教育及技術交底后方可上崗作業，并必須遵守高空作業規定。六、搭設要求及架體構造：（一）搭設要求1、凡架體使用材料6、（槽鋼、鋼絲繩、鋼管、扣件、腳手板等）質量必須符合其質量標準并具有產品出廠合格證書，經進場驗收符合要求后方可用于外架搭設，不合格材料禁止使用。2、外架均與建筑避雷接地體進行可靠連接，接地點間距不大于30m，并不少于六處。3、外架搭設嚴格執行規范（JGJ1302001）及本設計要求，搭、拆作業時，其下方為警戒區，由專人負責圍欄和看護，非搭（拆）人員禁止入內。4、槽鋼上防護必須嚴密，在兩道防護層中間用水平安全網做一道防護。5、每豎向三步，橫向四步，必須與結構進行可靠連接，防護欄、剪刀撐、安全網隨架體同步搭設。6、每樓層架體，搭設后必須經驗收，驗收不合格不得使用，每樓層架體搭設后檢查槽鋼撓度及沉降量7、的變化，發現沉降或撓度有突變時應立即停止該區段的架上作業，并組織進行檢查。檢查內容包括：架體堆載量，架體設施有無缺損，斜拉索及固定拉環有無缺損等，并將檢查的問題進行處理，必要時增加斜拉索對外架卸荷使之復原。8、嚴禁有下列行為之一：1）以外腳手架做模板支架、或模板支架與腳手架相連。2）不按規定搭、拆外架；3）隨意拆卸架體設施；4）在架體上堆載模板，鋼筋等材料；5）卸料平臺以外架為支承點；6）作業人員在架體上聚堆或不佩安全帶上架作業；7）五級及以上大風、雷陣雨天氣上架作業；8）其它違反高空作業規定的行為等。（二）架體構造1、挑梁的固定采用16鋼筋吊環固定，吊環的預埋位置見附圖。16#槽鋼與樓板接觸8、面必須平整，與16鋼筋吊環間用木楔夾緊，外架底部設置掃地桿，立桿下端置于防滑脫25高50mm鋼筋件上。2、腳手架卸荷拉接桿設置：為了減少挑梁撓度，確保滿足規范及承載力要求，懸挑外架設置卸荷鋼絲繩，具體做法是將鋼絲繩拉結端用預埋拉環固定，另一端固定在腳手架挑梁端部，應用2T導鏈調節斜拉鋼繩從而達到卸荷目的，形式如圖示意。3、連墻桿件的設置為了提高架體的橫向穩定性，增強承受偏心荷載和水平荷載的能力，設置連墻桿件，連墻件與框架柱有效連接。4、構造要求1）兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，各接頭中心至主節點的距離不能大于步距地1/3。2）腳手架連接：立桿與大橫桿對接均采用直角扣件連接，剪刀撐同主力桿9、剪刀撐桿件搭接、斜撐與大橫桿連接均采用旋轉扣件。3）連墻桿設置靠近主節點，偏離主節點的距離不應剪刀大于300mm；剪刀撐除預留口外連續搭設。4）桿件在預留口處水平搭接及剪刀撐搭接長度不應小于1.0m，應采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100mm。外架搭設立桿除頂層外，其余各層嚴禁搭接。5）剪刀撐斜桿用旋轉扣件在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。6）作業層處設欄桿和擋腳板。欄桿與擋腳板均應搭設在外立桿的內側。欄桿高度為1.2m，欄桿水平桿間距為0.6m，擋腳板高度為180mm，擋腳板不得留空隙。7）腳手板采用竹架板，結構10、施工階段滿足三層要求，一層封底一層作業，中間層防護。8）縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不應小于3跨，主節點出必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除。主接點處兩個直角扣件的中心距不應大于1500mm，在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度不應大于0.4L（L為雙排架寬度），且不應大于400mm。9）作業層上非主接點處的橫向水平桿，應根據支撐腳手架的需要等檢舉設置，最大間距不應大于縱距的1/2。10）作業層腳手板應滿鋪、穩鋪，離開墻面120-150mm。11）腳手架外側立面采用密目網安全封閉。七、腳手架計算書附后八、雙排腳手架搭設要求1）橫平豎直，整體清晰，圖形一致，連接牢固，受荷安全，11、有安全操作空間，不變形，不搖晃。2）腳手架的小橫桿、上下步距要交叉設置于立柱的不同側面，使立柱在受荷在時偏心減小。3）立桿接長用對接扣件，不宜采用旋轉扣件。大小橫桿與立桿連接采用直角扣件。剪刀撐與立桿或大橫桿連接采用旋轉扣件。剪刀撐的縱向接長采用旋轉扣件，不宜采用對接扣件，接頭處長度大于1000mm；所有扣件要緊固，可用力矩扳手實測，要求達到4060Nm。過小則扣件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。在安裝扣件時，所有扣件的開口必須向外，這樣可以防止閉口縫的螺栓鉤掛操作者的衣褲，影響操作和造成危險。4）腳手板采用搭設鋪放時，應鋪平鋪穩。其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部設有支撐橫12、桿，鋪板嚴禁出現端頭超出支撐橫桿250mm 以上未做固定的探頭板。5）在搭設腳手架時，每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距始終保持一致。4、雙排腳手架搭設的程序：1）按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置；2）周邊腳手架從一個角部并向兩邊延伸交圈搭社設；3）應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱桿連接固定，然后搭設第一步的縱向與橫向立桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上、接長。4）在設置第一排連墻件前，腳手架設置要的拋撐，以確保構架穩定和架上操作人員的安全。5）剪刀撐、斜桿等整體拉接桿和連墻件應提升的架子一起及時設置。安全網滿13、掛，掛于腳手架立桿的內側。九、其它規定：1、懸挑式卸料平臺平面位置：相鄰樓層不得在同一豎向位置（其上部預埋拉環用16制成，），外架縱向橫桿在該位置采用搭接連接，搭接長度不得小于1000mm。卸料平臺制作、搭設及平臺位置及計算書另見卸料平臺設計方案。2、施工電梯進料平臺采用斜拉鋼絲繩卸荷。3、懸挑式卸料平臺制作及設置另作計算和說明。4、未盡事宜按JGJ130規范要求進行施工。普通型鋼懸挑腳手架計算書本工程屬于剪力墻結構;地上18層;地下1層；建筑高度：54.9m；標準層層高：2.9m ；14#樓建筑面積為7744.6，15#樓建筑面積10736.70米，16#樓建筑面積9971.8米，總工期：514、10天；施工單位：xx第一建筑工程有限責任公司。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 12 米，立桿采用雙立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.85米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.40米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 153.10 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗15、滑承載力系數 1.00；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；3.風荷載參數本工程地處陜西省xx，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1.130；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層16、；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3米，建筑物內錨固段長度2.7 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:3.500；鋼絲繩與梁夾角為(度):60；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 017、.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.3560.852/8 = 0.213 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =41.887 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =41.887 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最18、大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；最大撓度 V = 5.01.7138504/(3842.06105121900)=0.464 mm；小橫桿的最大撓度 0.464 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850 / 150=5.667 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0380.85=0.033 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.851.5/3=0.149 kN；活荷載標準值: Q= 30.19、851.5/3=1.275 kN；荷載的設計值: P=(1.20.033+1.20.149+1.41.275)/2=1.001 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.0011.5= 0.401 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.401=0.408 kN.m最大應力計算值 = 0.408106/5080=80.304 N/m20、m2；大橫桿的最大應力計算值 = 80.304 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.033+0.149+1.275）/2=0.728kN V= 1.8830.72815003/ ( 100 2.21、06105121900) = 1.843 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+1.843=1.895 mm；大橫桿的最大撓度 1.895 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫22、桿的自重標準值: P1 = 0.0380.852/2=0.033 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.851.5/2=0.223 kN；活荷載標準值: Q = 30.851.5 /2 = 1.912 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.033+0.058+0.223)+1.41.912=3.054 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.23、1248 NG1 = 0.1248+(0.852/2)0.038/1.8012.00 = 1.715；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3541.5(0.85+0.3)/2 = 1.208 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.512 = 0.09 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.433 kN；活24、荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30.851.51/2 = 1.912 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3511.13 = 0.277 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計25、值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.433+ 1.41.912= 6.797 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.433+ 0.851.41.912= 6.395 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2771.5 1.82/10 = 0.16 kN.m；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷1次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。卸荷26、凈高度為3m;經過計算得到a1=arctg5.000/(0.850+0.300)=77.047度a2=arctg5.000/0.300=86.566度卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.56.7973/12 =2.549 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 2.549/0.975 = 2.615 kNT2 = P2/sina2 = 2.549/0.998 = 2.553 kNG1 = P1/tana1 = 2.549/4.348 = 0.586 kNG2 = P2/tana2 = 2.549/16.667 = 0.153 k27、N其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =2.615 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 2.615kN，=0.85，K=3.5，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(22.6153.500/0.850)0.5 = 4.6 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規28、范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）0.5 =（22.615103/50/3.142）0.5 = 6 mm。鋼絲繩最小直徑為 4.6 mm，必須拉緊至 2.615 kN，吊環直徑為 6 mm。七、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 6.7979/12 =5.098 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時29、，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 5098/(0.186489)=56.045 N/mm2；立桿穩定性計算 = 56.045 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩30、定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 6.3959/12 =4.796 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4796.33631、/(0.186489)+160113.429/5080 = 84.252 N/mm2；立桿穩定性計算 = 84.252 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.277 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6.279 kN；連墻件的軸32、向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11.279 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11.279 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11.279小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九33、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為850mm，內排腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 934.5 cm4，截面抵抗矩W = 116.8 cm3，截面積A = 25.15 cm2。受腳手架集中荷載 P=(1.23.433 +1.41.912)9/12= 5.098 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.225.150.000178.5 = 0.237 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳34、手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 5.905 kN； R2 = 5.089 kN； R3 = 0.042 kN。 最大彎矩 Mmax= 0.863 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 0.863106 /( 1.05 116800 )+ 0103 / 2515 = 7.037 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 7.037 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號槽鋼,計算公式如下 其中b - 35、均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 1065 235 /( 1200160235) = 1.93由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.924。經過計算得到最大應力 = 0.863106 /( 0.924116800 )= 7.998 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 7.998 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十一、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右36、各鋼繩拉力分別為：RU1=6.818 kN；十二、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=6.818 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取6.818kN，=0.82，K=3.5，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于8mm才能滿足要求37、！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=6.818kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(681.8434/3.142125) 1/2 =9mm；十三、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.042 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要38、的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=41.7614/(3.142502)1/2 =0.729 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.042kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于41.761/(3.14239、161.43)=0.581mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.042kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 5.089kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于88.64 kN，大于錨固力 N=5.09 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!