午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、共享中庭落地腳手架施工方案一、工程概況工程名稱:xxxx家居生活廣場園區店項目工程工程地點：勘察單位:xx設計單位：xx建設單位：x監理單位：xx施工單位：本工程位于xx區揚華路北、揚帆路東、揚青路南處，為新建帶一層地下車庫的5層商場.北面為揚青路，與博洛尼隔道相望，南側臨靠東明裝飾城，西面緊靠主干道312國道,東側靠近捷普綠點企業廠區，獨特的地理優勢，超強的人文氛圍，使其建成后將成工業園區又一道靚麗的風景線。擬建本工程占地面積約54335。5平方米，建筑面積約為162110平方米(其中地下車庫40980平方米），場地東西長333。9米、南北寬約150。5米，場地平面形狀呈平行四邊形，建筑物平2、面為長方形，樁筏基礎，框剪結構，5層帶一層地下車庫，檐高29。2米,地下室層高5。2米，標準層高5.1米,外墻主要為幕墻及花崗石裝修，內墻為涂料,頂棚為涂料及石膏板吊頂，地面主要為細石砼、大理石、玻化磚地面等。二、施工準備及施工條件1、 熟悉建筑工程施工圖，了解建筑物構造形式。2、 清除腳手架搭設四周的障礙物，分層夯實基礎，并做好排水措施。3、 對腳手架搭拆施工班組進行安全、技術交底，交底雙方均應簽字。4、 腳手架必須檢查驗收合格后方能使用。三、主要材料要求1、 鋼管應符合GB/700標準，表面應光滑，不得有折疊、裂縫、搭焊等缺陷存在，不得有超過壁厚允許偏差值的劃道、刮傷、焊縫錯位、燒傷結疤等3、缺陷存在,鋼管表面銹蝕的深度0.50mm,鋼管彎曲12mm。腳手架鋼管嚴禁用電焊或氧焊切割，嚴禁打孔。剪刀撐漆成黑黃警戒色.2、 扣件質量應符合鋼管腳手架扣件(JGJ2285）均規定對重復使用的扣件應及時檢查，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用。滑絲的螺栓必須更換,墊圈必須齊全，表面應涂油漆防腐,扣件螺栓擰緊，扭力矩達65N.M時，鑄鐵扣件不得發生破壞。四、主要機具要求 主要機具應有扳手、力矩扳手、工具袋套、水準儀、經緯儀、水平尺、線錘等。五、腳手架計算書 扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、4、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等編制。一、參數信息：1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 37 米，18米以下采用雙管立桿，18米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.2米，立桿的橫距為1。05米，大小橫桿的步距為1。5 米;內排架距離墻長度為0。80米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0; 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0。80;連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 米,水平間距3.6 米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:5、2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數：1 層;3。風荷載參數本工程地處江蘇省xx市，基本風壓為0.45 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為0。65；腳手架計算中考慮風荷載作用4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2）：0。1291；腳手板自重標準值(kN/m2):0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0.150；安全設施與安全網（kN/m2）:0。005；腳手板鋪設層數：22；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2）:0.033；5.地基參數地基土類型：碎6、石土；地基承載力標準值(kpa）:160.00;立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1。00. 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5。2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。033 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0。31。05/(2+1)=0。105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0。7 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20。033+7、1.20.105=0。166 kN/m；活荷載的設計值： q2=1.40.7=0。98 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合.跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0。080。1661.22+0。100。981。22 =0.16 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= 0.100.1661。220.1170。981.22 =0.189 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=Max(0.16106,0。188、9106)/4490=42。094 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 42。094 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下: 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0。138 kN/m; 活荷載標準值: q2= Q =0。7 kN/m最大撓度計算值為：V= 0。6770.13812004/（1002。06105107800）+0.9900。712004/（1002.06105107800) = 0。735 mm；大橫桿的最大撓度 0。735 mm 小9、于 大橫桿的最大容許撓度 1200/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ1302001第5。2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0331。2 = 0.04 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.2/(2+1)=0。126 kN；活荷載標準值：Q=21.051.2/(2+1） =0。840 kN；集中荷載的設計值： P=1.2(0.04+0。126）+1.4 0.84 = 1。37510、 kN 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1。20.0331。052/8 = 0.006 kN。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1。3751.05/3 = 0.481 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.487 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.487106/4490=108.421 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =108。421 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3。撓度11、驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50。03310504/(3842。06105107800) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.04+0。126+0。84 = 1。006 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： Vpmax = 1005.961050(310502-410502/9 ） /（722.06105 107800) = 1。861 mm；大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.861 = 12、1.885 mm；小橫桿的最大撓度為 1.885 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6。40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331。22/2=0.04 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0.033113、.05/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31。051.2/2=0.189 kN；活荷載標準值: Q = 21.051.2 /2 = 1.26 kN；荷載的設計值： R=1.2(0.04+0。017+0。189)+1.41.26=2。06 kN;R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0。1291 NG1 = 0。1291+（1。202/2）0.033/1。5037。00 = 5。762；(2)腳手板的自重標14、準值（kN/m2)；采用竹笆片腳手板,標準值為0。3 NG2= 0。3221。2(1。05+0.3）/2 = 5.346 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.15221.2/2 = 1.98 kN;(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）;0。005 NG4 = 0.0051。237 = 0.222 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.31 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=15、 21.051.21/2 = 1。26 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Uz= 1 ; Us 風荷載體型系數：取值為0。645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0.4510.645 = 0。203 kN/m2不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。213。31+ 1。41。26= 17。736 kN；考慮風荷載時，立16、桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。213.31+ 0。851.41.26= 17。472 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40.2031。2 1。52/10 = 0.065 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 外腳手架采用雙立桿搭設部分，按照構造要求設置,不進行穩定性計算，只進行單立桿的穩定性計算。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 17。736 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。317、得 :k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 := 0。265 ；立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 17736/（0。265424)=157.854 N/mm2；立桿穩定性計算 = 157。854 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 18、205 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 17.472 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m;長細比： L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 : A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計19、值 :f =205 N/mm2； = 17471.856/(0.265424)+65280.127/4490 = 170。038 N/mm2；立桿穩定性計算 = 170。038 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求七、最大搭設高度的計算: 按規范5.3。6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 7。548 kN;活荷載標準值 ：NQ = 1。26 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 :Gk = 0。129 kN20、/m;Hs =0.2654。2410-4205103（1。27.548+1.41。26）/(1。20。129）=78.829 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米： H = 78.829 /（1+0。00178.829）=73.069 m；H= 73.069 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為19m，小于H,滿足要求！按規范5。3。6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為:NG2K = NG2+21、NG3+NG4 = 7。548 kN;活荷載標準值 ：NQ = 1。26 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.129 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / （1.40。85） = 0。065 /(1。4 0。85） = 0.055 kN.m；Hs =( 0.2654.24104205103-(1。27.548+0。851。4（1。26+0.2654。241000.055/4.49)/(1.20.129）=69.992 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米： H = 69。992 /(1+0.00169。992)22、=65。414 m；H= 65。414 和 50 比較取較小值.經計算得到,腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為19m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。203 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10。8 m2;按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 3。072 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw23、 + N0= 8.072 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l0/i = 800/15.9的結果查表得到 =0.852，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4。24 cm2;f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。8524。24104205103 = 74。056 kN；Nl = 8.072 Nf = 74。056,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接.由以上計算得到 Nl = 8。072小于雙扣件的抗滑力 12。8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底24、面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =69.887 kpa ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 17。472 kN；基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 。p=69.887 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！六、施工工藝及流程1、搭設施工流程：懸挑鋼筋砼板安放6cm厚墊木或150150鐵板豎立桿并同時按掃地桿搭設水平桿搭設剪力撐鋪竹排搭設安全防護措施驗收2、操作要25、點：（1） 主要搭設參數:立桿間距1200,橫距1050，步距1500，拉錨間距二步三跨.腳手架距墻800.（2） 搭設場地應平整、夯實并設置砼散水或明溝等排水措施。（3） 主接頭必須采用對接扣件連接，底部立桿必須采用不同長度的鋼管，立桿的連接交錯布置，相鄰立桿的連接不應在同一高度,其錯開距離不得小于500mm，并不得在同一步內，立桿頂部應高出女兒墻1。5m。（4） 搭設水平桿按步距要求水平設置，接頭管應采用對接接頭扣件連接。內外兩根縱向水平桿的接頭不應在同步跨內,上下兩個相鄰接頭應錯開一跨，其錯開水平距離不應小于500mm,各接頭中心距立桿軸距離應小于跨距的1/3.縱向水平桿與立桿相交處必須26、用直角扣件與立桿固定,腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈。（5） 按間距要求設置拉錨，按照二步三跨,做到層層設置,在砼柱、梁上預埋短鋼管連接拉錨鋼管再與內立桿用扣件固定，嚴禁人員私自解下。（6） 立桿由底到頂貫通。腳手架由底到頂內外立桿離墻距離必須一致，不一致時必須采取措施校正到位。（7） 沿建筑物四周搭設的腳手架應閉合,腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，首層木板內封閉，以上每10m一道.（8）搭設欄桿應符合下列要求：a。上欄桿的高度1.2米，下欄桿高度0。6米;b。擋腳板采用多夾板制成，高度0。2米；c.上欄桿、中欄桿、擋腳板均設在外立桿的內側。 (9）搭設剪刀撐應符合下列要求:a、 27、腳手架應在整個長度和高度方向連續設置剪力撐。b、 每副剪刀撐跨越立桿的根數不應超過5根，間距9米，與縱向水平桿呈4560度角。c、 剪刀撐應設置在腳手架立桿外側,接頭采用搭接，其搭接長度不應小于1米,不少于2個旋轉扣件固定，固定間距不應小于800mm，并用旋轉扣件固定在立桿或橫向水平桿的伸出端上,其交點距中心主交點的距離應大于150mm。(11)鋪竹笆，每片竹笆必須四周固定，內外大橫桿間必須加兩道頸桿后再鋪竹笆.竹笆每層滿鋪。（12）斜道設置及卸料平臺搭設a、 斜道附在腳手架外側，搭設坡度宜為1：3.b、 斜道寬度同立桿橫、縱距小于1.5m。c、 小橫桿沿斜道由低到高排列，且與立桿搭牢。d、 28、斜橫桿搭設在小橫桿上，斜桿上滿鋪竹笆，竹笆上綁扎小木橫桿做防滑條，間距宜為30cm。e、 大橫桿與外腳手架的大橫桿等高，起穩定架子的作用。f、 斜道兩側和轉身平臺外圍均設護身欄桿和擋腳桿,高度同腳手架設置。g、 斜道的腳手架立桿必須加強連墻桿的設置.h、 卸料平臺搭設須經受力計算及具體方案后方可施工。（13）驗收，腳手搭設完畢必須經驗收后才能使用。3、腳手架拆除的施工流程：（每一施工段） 拆除外腳手與墻體臨時拉接拆拉接修補拉錨洞拆除圍護設施拆除水平桿拆除立桿（1） 拆除前以上分段外裝飾必須通過有關方面驗收。（2） 全面檢查腳手架，重點檢查扣件連接固定、支撐體系，拆除本段拉錨前必須通過橫桿及室內29、別桿與建筑物作可靠連接.（3） 根據拆除現場情況，設置警戒圍欄，并有專人看守.（4） 清除腳手架上留存的雜物.（5） 拆除架子的工作地區 ,嚴禁非操作人員進入。（6） 拆架前應有現場施工負責人批準手續,拆架時，必須有專人指揮,做到上下呼應,動作協調。（7） 腳手架拆除應符合下列要求:a、 拆除順序應是后搭設的部位先拆，嚴禁采用推倒或拉倒的拆除方法.b、 固定件隨腳手架逐層拆除,當拆除至最后一節立柱時,應搭設臨時支撐加固后，方可拆除固定件與支撐件。c、 拆除腳手架宜一層一清，分段拆除時高差不應大于2步。d、 拆剪力撐和縱向水平桿時,應先拆中間扣件，后拆兩段扣件，拆中間扣件時應有防止桿件突然墜落的30、措施。（8） 拆除腳手架不宜中途換人，如必須換時,應將拆除情況交接清楚。（9） 拆除腳手架部件應及時運至地面，嚴禁從空中拋擲.（10） 拆除結點后,應對剩余腳手架進行整修,要保證腳手高于修補挑桿洞口操作面1。5米以上，以上工作須經驗收后腳手架方能使用.七、質量要求1、腳手架基礎無滑動、懸空、下陷，傳力可靠。2、立桿垂直度允許偏差：H/200，不大于10cm。 3、間距：步距偏差20mm，柱距偏差50mm，排距偏差20mm。4、縱向水平桿高差:20mm(桿兩端），同跨同一截面內高差：10mm。 5、雙排腳手架 橫向水平桿外伸長度偏差：外伸050mm。 6、兩根相鄰立柱對接扣件高差:要求50mm。31、 7、扣件螺栓擰緊矩：65N。M。八、成品保護:1、 經驗收后的腳手架嚴禁拆除任何構件，必須拆除時，應經工程負責人批準，并采取相應的補強措施，做到先支先補后拆。2、 使用中嚴格控制施工荷載，嚴禁超載.3、 不得將模板、纜風繩、泵送砼砂漿的輸送管固定在腳手架上，禁止任意懸掛垂直運輸設備.4、 使用中應經檢查各節點處的桿件是否符合設計要求，扣件螺栓是否松動,安全防護是否符合要求。清理腳手架上的垃圾、雜物。5、 遇惡劣天氣及停工等情況重新使用腳手時須經驗收方能使用.九、安全技術1、 架子工上崗操作必須符合下列條件：（1） 架子工必須經過培訓,持證上崗。（2） 架子工應每年體檢，凡患有高血壓、心臟病、32、癲癇病、年老體弱、不適于高空作業的人，禁止從事架子工作。（3） 架子工生病未愈或病后不得操作。（4） 架子工上崗應將袖口扎緊,不得穿硬鞋或拖鞋及其它易滑鞋。（5） 必須戴好安全帽,系好安全帶。（6） 操作時應注意：a、 安全帶應高掛低用。b、 工具及小零件必須放在工具袋內。c、 在腳手上人員要精力集中，嚴禁打鬧跑跳，嚴禁酒后上班。d、 六級以上大風、大霧、暴雨、雷擊天氣或夜間照明不足時嚴禁在架子上操作.e、 腳手架搭拆過程中，若桿件尚未穩定時，嚴禁中途停止作業。2、 腳手架接地防雷（1） 鋼管腳手架每隔50米設一處接地裝置，如最遠點接地裝置腳手架上的過渡電阻超過10歐姆，則應增加接地裝置.（233、） 接地線采用50*50mm角鋼，一端加工成尖頭，打入地下，頂端離地面不得淺于500mm.（3） 接地線采用截面不小于12mm2的銅導線，接地線與接地體連接應用焊接,焊接長度應為導線直徑的6倍以上.（4） 接地線與腳手架連接應用兩道螺栓長箍，接觸面應不小于1000mm，連接時應對接觸表面的油漆清除干凈,并涂以中性凡士林,在有震動的地方,螺栓上應另加彈簧墊圈。（5） 防雷措施施工完畢后及雷雨季節之前,應測量接地電阻，合格后方可使用。3、 腳手架的安全防護（1） 腳手架欄桿設在外立桿的內側,雙道并自上而下通掛阻燃型密目立網與桿件扎牢，網與網之間必須搭接綁牢，不得留空隙,網的轉角部位必須搭牢綁緊。（2） 在任何情況下，腳手架圍護高度應比操作面高1。5米.（3）水平網設置：a、 支桿設在腳手架上，支牢，其間距不小于4m，每根桿設拉繩一道，上端設水平撐桿.b、 安全網的內外口應由邊繩與支桿綁牢，外口應高出里口600mm以上，里口應與腳手架上設置的橫桿綁牢,不得留有空隙.c、 網與網之間必須搭接牢靠，不得留空隙，網的轉角部位必須搭牢、綁緊。d、 平網下嚴禁設置立桿或橫桿。e、 安全網有雜物應及時清除。