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1、xx廣場屋頂網架拆除工程專項施工方案編制單位:編 制:審 核:批 準：日 期： 編制依據1現場勘察情況及原設計圖紙；2建筑施工安全檢查標準JGJ592011； 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001。一、工程概況xx廣場位于浙江路入口處,在建設單位的要求下，現需將主體建筑五層頂部的球形網架屋面系統拆除，該網架系統為2連跨雙坡屋面，由22根砼構造柱支撐，軸線總長45米，跨距總長為36（182)米.廠房軸向分16軸,柱間距分別為9米、8米二種；跨向分A、B、C、D、E 列，分為AC、CE跨，每跨跨度18米。屋面系統總重量約40噸（現場平面布置如下圖）。二、施工方法此網架受周圍2、環境的限制,并且網架跨度較大,高度較高，整體吊裝拆除時面積和重量都很大,周圍場地沒有足夠的空間可以實現，基于上述原因，本工程CE跨擬采用100噸吊車，停于浙江路側將網架按5節間分5塊，依次起吊拆除。采用與高空散拼完全逆向的方法拆除AC跨網架，先將部分受力網架球上頂卸荷，在高空逐步散拆的方式拆除。三、主要施工流程 （一)采用吊車拆除CE跨網架 100噸吊車按下圖停置支腿全伸，掛全配重（15t）主臂全伸(56m)，操作至預定起吊位置。由起重操作工將吊索拴掛牢靠，起吊持力后停止動作。 由拆除操作工切割分離一節間網架節點，確認完全分離后,由起重信號指揮發出起吊信號,將該塊網架平穩起吊后，落鉤放置于地面3、后人工解體運離現場。 該吊車拆除CE跨節間網架立面工況及驗算如下: 查中聯重科100噸吊車性能表,該機掛活動配重15噸、主臂全伸56m、幅度22m米工況下額定起吊量為7.6噸。 網架以常規每平米28Kg用鋼量計算則有： 每節間網架重=91828=4536Kg4。6噸 起吊最大荷載 =（4。6+0。3）1。2=5.88噸 式中：0.3為索具重，1。2為動載系數。 驗算證明網架分塊起吊荷載小于100噸額定荷載,安全。（二）、采用腳手架拆除AC跨網架1、施工準備開工前組織項目部人員認真熟悉、研究拆除方案和有關技術資料并做好技術交底工作,做好勞動力計劃、材料計劃等準備工作；對于本工程施工所需要的機械設4、備、機具、人員等組織計劃進場,對現場拆除所需要的材料進行采購；對現場進行合理的規劃，確保各個生產要素得到最科學的搭配以滿足實際施工要求;落實現場的安全保障措施、確保到位。2、平臺搭設網架拆除的重點和難點在于如何保證拆除的安全性，主要是防止網架整體坍塌,為此本工程施工應首先搭設兩部腳手架,為拆除作業提供操作平臺和為待拆除網架設置支撐平臺.平臺上滿鋪腳手板，在腳手板上采用木方或液壓千斤頂頂撐網架下弦球節點,使網架結構構件自重減輕,防止拆除過程中的結構失衡。操作架結構形式采用(滿堂）滑移操作架，支撐平臺搭設平面尺寸約為57。5m，高度約9m，共兩部.另外為方便下一步構造柱改造作業，沿A、C、E軸同時5、搭設抱柱腳手架作業平臺18部,其中E軸抱柱平臺向建筑外浙江路一側懸挑約1米，并設置欄桿及兜網.因該網架下方E軸柱間無墻體遮擋（下層樓面距地數十米），亦應同時搭設防護欄桿并掛設密目網。腳手架搭設平面布置及立面示意見下圖。3、附屬設施拆除 網架結構上已安裝完畢的給、排水管道，由人工采用麻繩（必要時輔以滑輪）栓牢后卸下放至地面運出現場。 4、拆除屋面圍護系統 先用手動切割機將E軸伸入外檐溝水槽內的屋面壓型板,沿縱向切割至水槽完全露出,采用麻繩將水槽栓牢固定，采用氧乙炔火焰割炬切割水槽焊縫,至水槽與支托完全分離,人工將水槽提至屋面，并拖拉至A軸一側，再麻繩系牢下放至地面運走。 屋面板拆除時應盡可能使用6、手槍鉆退釘。拆下的屋面板可在屋面上旋移90度，采用麻繩拴掛人工沿A軸系至地面,地面操作工應將其碼放整齊，連同后續拆下的檁條同車運離現場。 5、網架構件拆除 網架結構拆除擬從1軸向6軸方向按節間進行（見下圖）。將頂撐支架放至預定位置，采用木方將各立桿支牢。 支架頂部采用千斤頂或木方配木楔，撐頂網架下弦球節點(至少9個）.當采用木方配以木楔頂撐時，為確保支點持力，可由兩名工人采用手錘同時擊打木楔至最佳持力狀態（見下圖示意)。6、 高空散拆仔細檢查屋面系統是否拆除完整，如有遺留,應馬上清理，并運輸至地面,對搭設的腳手架平臺及支架進行檢查，對局部細節進行處理，做到扎實牢固； 由12名操作工分兩個拆除小7、組，三人在上進行拆除操作并下放構件，兩人在下配合把拆除的桿件與螺栓球碼放整齊，并及時運輸，騰出場地， 拆除時應按照拼裝逆順序,用扳手緩慢放松連接點的方式進行拆除操作，如部分網架節點由于銹蝕等原因不能采用此方法，可采用氣焊切割或等離子切割機方式進行拆除。 7、一個節間拆除完畢，操作人員全部下至地面,清理室內地坪遺留后物，將支撐架立桿下放的墊木撤掉，使架輪落實后推行至下一待拆節間網架下方，支墊立桿，頂撐網架球節點，重復操作進行下一節間的拆除作業(見下圖示意）。四、文明施工及安全技術要求 1、在施工過程中要認真貫徹“安全第一，預防為主”的方針，堅持做到管生產必須管安全。加強職工安全生產教育,使每位生8、產者都能熟知安全生產知識,并在施工中切實執行，從而確保本工程施工安全。 2、網架拆除時應劃分作業區,周圍設圍欄或豎立警示標志,地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得隨意拆除和移動標示牌. 3、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋。操作層腳手架下滿鋪安全網，防止重物掉下。施工人員嚴禁凌空扔擲桿物、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸,不得亂扔。4、高空散拆，按照三角錐的標準安裝模式逆向拆除.拆除時要統一指揮，上下呼應動作協調，拆懸空桿件時，應先將桿件栓牢由一人拉緊再拆，當解開與另一個人有關的聯系桿件時,9、應先通知對方，以防墜落.不得在未拆除完成的桿件上行走或作業。 5、上架作業人員上下均應走人行梯道，攀爬架子應設置防墜器。遇到腳手架、支撐點或網架局部變形或變形較大時應及時撤離人員，并進行處理。在拆除過程中,要注意監測待拆部分的平穩性，如有失穩立即停止分割，進行加固支撐，確保安全第一。 6、拆除下來的各零件應用滑輪和繩子安全運至地面。嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清。 7、六級以上大風、大霧、大雨天氣停止作業.五、拆除進度計劃序號項目工 期1前期準備3天2腳手架搭設3天3管道等附件拆除1天4屋面圍護系統拆除2天5網架拆除5天現場清理1天六、 人員計劃根據本工10、程特點，高空散拆，需要大量的高空作業人員和腳手架工，確保施工工期和腳手架平臺移動與拆除配合密切。擬在施工時配備勞動力如下表，并在施工過程中及時予以調整，確保工期進度需要。序號工種人數序號工種人數1拆除工6人5起重工2人2氣焊工2人6信號工1人3電工1人7小工4人4架子工6人8安全員1人七、機具配置計劃序號名稱型號單位數量1氣割設備套22手提切割機套23千斤頂臺84手動葫蘆13T套45等離子切割設備套16扳 手套207手槍鉆把48管鉗把29麻繩、手錘滿足需要另:落地平臺計算書附后。落地平臺計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）、 建筑地基基礎設計11、規范（GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 500092001）、 鋼結構設計規范（GB 500172003）等規范。 落地平臺支撐架立面簡圖落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 一、參數信息： 1.基本參數 立柱橫向間距或排距la（m）：1.00，腳手架步距h（m)：1。50； 立桿縱向間距lb（m）:0.90，腳手架搭設高度H(m)：9。00； 立桿上端伸出至模板支撐點的長度a（m）:0。30,平臺底鋼管間距離(mm）：300.00; 鋼管類型（mm):483。5，扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80； 2.荷載參數 腳手板自重(kN/m2）:0.300； 欄12、桿自重(kN/m2):0。150； 材料堆放最大荷載（kN/m2）:5.500; 施工均布荷載標準值（kN/m2）:1。000； 二、縱向支撐鋼管計算: 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算,截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面慣性矩 I = 12。19cm4; 縱向鋼管計算簡圖 1。荷載的計算： (1)腳手板與欄桿自重(kN/m）: q11 = 0.150 + 0.3000。300 = 0.240 kN/m； (2)堆放材料的自重線荷載（kN/m)： q12 = 5.5000.300 = 1.650 kN/m; (3）活荷載為施工荷載標準值（kN/m）： p1 = 1.013、000。300 = 0。300 kN/m 2.強度計算: 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和; 最大彎矩計算公式如下： 最大支座力計算公式如下： 均布恒載：q1 = 1。2 q11+ 1。2 q12 = 1。20.240+ 1。21。650 = 2.268 kN/m； 均布活載:q2 = 1.40.300 = 0.420 kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.12。2680.9002 + 0。117 0.4200。9002 = 0.224 kN。m ； 最大支座力 N = 1.12.2680。900 + 1.20。4200。14、900 = 2。699 kN； 截面應力 = 0.224106 / (5080.0） = 43。998 N/mm2; 縱向鋼管的計算強度 43。998 小于 205。000 N/mm2，滿足要求! 3。撓度計算： 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度; 計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 1。890 kN/m； 均布活載： p = 0.300 kN/m； V = （0.677 1。890+0.9900.300)900。04/(1002.060105121900.0）=0。412mm 縱向鋼管的最大撓度小于 1000。000 /250 與 10，滿足要求！ 三、橫15、向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =2.699 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kN。m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 0.648 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1。499 mm ； 最大支座力 Qmax = 8。817 kN ； 截面應力 = 127.540 N/mm2 ； 橫向鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于900。000/150與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼16、管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN, 按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN . R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN； 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.817 kN； R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值(軸力）： 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1）腳手架的自重（kN)： NG1 = 0.1299.000 = 1.162 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式17、規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改. （2）欄桿的自重（kN）： NG2 = 0。1501.000 = 0。150 kN; (3)腳手板自重(kN）： NG3 = 0。3000.9001.000 = 0。270 kN; (4)堆放荷載（kN)： NG4 = 5。5000。9001.000 = 4.950 kN; 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.532 kN； 2。活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.0000.9001.000 = 0.900 kN； 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算18、公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 1。26.532+ 1。40.900 = 9.098 kN; 六、立桿的穩定性計算： 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） :N = 9.098 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2):A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）(cm3）：W=5。08 cm3；- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.00 N/mm2； Lo19、- 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1）或（2）計算 lo = k1uh (1) lo = （h+2a) （2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.167; u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1671。7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15。800 = 188.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ； 鋼管立20、桿受壓強度計算值 ； =9098。280 /( 0。203489.000 )= 91.655 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 91.655 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式（2)的計算結果： Lo/i = 2100。000 / 15。800 = 133.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。381 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =9098。280 /（ 0。381489。000 )= 48.834 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 48.834 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo21、 = k1k2(h+2a） （3) k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.014 ; 公式(3）的計算結果： Lo/i = 2485.010 / 15。800 = 157.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。284 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ； =9098.280 /（ 0.284489.000 ）= 65.514 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 65。514 小于 f = 205。000滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍： 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全注：本計算書由品茗腳手架只能計算軟件生成。荷載參數按每支點5.5KN考慮。