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1、xx保障房項目A地塊工程02棟、03棟和04棟及其地庫塔吊布置及基礎施工方案編 制 人：審 核 人：批 準 人：編制單位：日 期： 年 月 日目 錄一、工程概況2二、編制依據：4三、塔式起重機型號及定位的選擇41塔式起重機型號選擇42塔式起重機定位選擇7四、塔吊基礎的選擇8五、塔吊基礎計算書9六、局部節點處理31七、附圖32一、 工程概況1、工程概況序號項目內 容1工程名稱xx地塊保障房項目A地塊工程2工程地址南京市棲霞區馬群街道，西花崗幸福城保障房地塊以西3建設單位南京建設發展集團有限公司4設計單位南京興華建筑設計研究院有限公司5監理單位南京南房建設監理咨詢有限公司6監督部門南京市建設工程質2、量監督站7施工單位江蘇金壇建工集團有限公司8基本情況工期565天質量目標南京市優質結構9工程概況建筑規模占地面積32390.79m2建筑面積94447.72m2層數主樓地下1層，地上20-21層；人防及地下車庫一層建筑高度56.75m59.05m結構類型框架-剪力墻基礎形式筏板基礎2、地質概況工程土質情況如下表所示：表3.1-1 場地巖土層分布特征和工程性質層號巖土層名稱和狀態分布特征綜合評價-1松散雜填土全場分布，厚度變化大，層厚0.34.0m。密實度、均勻性差，強度低，中高高壓縮性，屬弱透水層。開挖易出現涌水坍塌現象。其間夾雜的塊石對樁基施工有一定影響。-1a松散稍密雜填土場地大部分地段分3、布，局部缺失，層頂埋深0.33.4m，層厚0.47.1m。密實度、均勻性差，強度低，中高高壓縮性，屬弱透水層。開挖易出現涌水坍塌現象。其間夾雜的混凝土塊對樁基施工有一定影響。-2a流塑淤泥質填土分布于場地暗塘（溝）范圍及水溝底部，埋深0.04.5m，層厚0.24.1m。強度極低，高壓縮性，屬弱透水層，開挖易滲水流動。-2軟可塑素填土場地大部分地段分布，局部缺失，埋深0.05.9m，層厚0.14.7m。強度低，中高壓縮性，屬弱透水層，開挖易出現滲水坍塌現象。-1軟可塑粉質粘土（夾粘土）場地西南側基坑外圍分布，埋深3.13.3m，層厚2.32.4m。強度較低，中等中高壓縮性，屬微透水層。開挖面穩定4、性較差。-2可軟塑粉質粘土（局部流塑）場地西南側基坑外圍分布，埋深5.5m，層厚3.1m。強度低、中高高壓縮性，屬微弱透水層。開挖極易滲水坍塌。可硬塑粉質粘土場地大部分地段分布，局部缺失，埋深0.412.7m，層厚0.216.1m。強度中等，中等壓縮性，屬微透水地層。-a可塑粉質粘土場地大部分地段分布，局部缺失，埋深1.27.0m，層厚0.710.8m。強度中等，中等壓縮性，屬微透水地層。可硬塑殘積土場地局部地段分布，埋深5.419.4m，層厚0.33.4m。強度中等，中等壓縮性，屬微透水地層。-1強風化泥巖、泥質粉砂巖、細砂巖全場分布，埋深4.020.4m、揭露厚度0.17.3m。強度高，壓5、縮性低，巖體基本質量等級為級，遇水極易軟化。-2s中風化細砂巖場地大部分地段分布，局部缺失，埋深7.334.5m，揭露厚度1.013.5m。巖體較完整，以較軟巖較硬巖為主，局部夾堅硬巖，基本質量等級為級。-2sp中風化細砂巖、泥質粉砂巖場地大部分地段分布，局部缺失，埋深6.529.9m，揭露厚度0.511.3m。巖體極破碎破碎，主要為軟巖較硬巖，巖體基本質量等級為級。-2n中風化泥巖場地大部分地段分布，局部缺失，埋深7.830.3m，揭露厚度1.019.8m。巖體較完整較破碎，主要為極軟巖，巖體基本質量等級為級，遇水易軟化。二、編制依據：1、本工程施工組織設計；2、本工程巖土工程勘察報告；3、6、GB50202-2002地基與基礎施工質量驗收規范；4、GB50205-2001鋼結構工程施工質量驗收規范5、GB50007-2011建筑地基基礎設計規范；6、JGJT 187-2009 塔式起重機混凝土基礎工程技術規程；7、JGJ33-2012建筑機械使用安全技術規程；8、本工程設計文件；9、江陰東升QTZ63塔吊使用說明書；10、南京紅日牌QTZ40塔吊使用說明書。三、塔式起重機型號及定位的選擇1塔式起重機型號選擇（1）塔式起重機（簡稱塔吊，下同）主要用于結構施工中的大宗物料的（如鋼筋、模板等）的水平、垂直運輸，根據本工程的實際情況和工期要求經綜合考慮，本工程一期（01、05、06和07棟7、及相應地下車庫）擬采用四臺QTZ63型塔式起重機，塔吊臂長均為56米；二期根據現場需要、與一期建筑物及塔吊的相互影響及場地周邊環境要求，擬采用1臺QTZ63塔吊（02棟）和兩臺QTZ40塔吊（03、04棟）。（2）QTZ63塔吊技術參數（詳見塔吊使用說明書）表3.1.2 QTZ63塔吊性能參數表生產廠家泰州騰達塔吊類型型號QTZ63(5610)機構工作級別起升機構M5回轉機構M4變幅機構M4起升高度固定式附著式40M140M公稱起重力矩630KN.M最大起重量6T最小起重量1.2T工作范圍最大幅度56M最小幅度3M起升機構倍率A=2A=4速度M/MIN66/33/7.333/16.5/3.6起8、重量1/3/32/6/6功率KW24/24/5.4回轉機構速度R/MIN0.54功率KW3.7變幅機構速度R/MIN20/40.5功率KW2.2/3.3頂升機構（液壓頂升）速度M/MIN0.6功率7.5工作壓力MPa25總功率36.5平衡重臂長M質量56145012.1工作溫度-20。C40。C塔機結構質量T獨立高度附著高度32.0359.62表3.1.3 QTZ40塔吊性能參數表生產廠家南京宏日塔吊類型型號QTZ40機構工作級別起升機構M4回轉機構M4變幅機構M4起升高度固定式附著式32M100M最大起重量40KN最小起重量7.63KN工作范圍最大幅度45M最小幅度2M起升機構倍率A=2A=9、4速度M/MIN28/5614/28起重量KN20/1040/20功率KW15/15/4回轉機構速度R/MIN908功率KW3.7頂升機構（液壓頂升）速度M/MIN0.6功率5.5工作壓力MPa20總功率28.2平衡重臂長M質量457塊 1.317/塊工作溫度-20。C40。C塔機結構質量T獨立高度162塔式起重機定位選擇結合本工程的特殊性，考慮塔吊運輸范圍及附墻設置的安全性，04棟塔吊設置在地下車庫內，02棟、03棟塔吊設置在主樓基礎之外，其中02棟塔吊位于1層商鋪內。塔吊的定位必須滿足以下要求：（1）服務范圍要廣，盡量滿足主體施工工作面及重型材料運輸的要求，減少地庫運輸死角范圍，避免地下車10、庫及臨街商業樓運輸死角；（2）定位時基礎承臺必須盡量避開地下室樁基承臺，實在無法避免時，塔基必須位于樁基承臺之下；塔身必須避開負一層框架梁，以免影響主體結構的安全性；（3）塔吊定位必須保證塔吊作業時不得影響相連建（構）筑物，并保證周圍建（構）筑物及塔吊自身的安全性；（4）盡量避開建筑物的突起位置，以免影響結構施工；（5）塔吊附著安全可靠，距離適中；（6）根據地勘報告及對現場樁基施工實際情況的了解，盡量選擇土質較好的位置，并滿足塔吊基礎設計所需承載力；（7）所選位置必須保證塔吊能安全、順利的拆除，并保證拆除時的場地條件。（8）為方便地下結構基礎施工，塔吊基礎在地庫基礎筏板施工之前先行完成。塔吊基11、礎采用承臺基礎(詳見附圖塔吊基礎施工圖)，塔吊基礎頂面位于地庫底板之下（局部位于樁基承臺之下），塔身穿過基礎底板及負一層，施工縫做鋼板止水處理（具體見塔身穿板節點詳圖）。考慮到以上幾點的因素，結合本工程結構設計的特點等情況，經研究決定，在以下位置安裝塔吊，軸線為主樓軸線。(具體位置詳見附圖一、02棟、03棟及04棟塔吊平面布置圖)，塔吊基礎基底高程如下：02#塔吊（附墻于02棟）：塔吊基底絕對高程9.75米；03#塔吊（附墻于03棟）：塔吊基底絕對高程9.3米；04#塔吊（附墻于04棟）：塔吊基底絕對高程7.95米；四、塔吊基礎的選擇廠家提供的說明書中要求基礎混凝土強度采用C35，QTZ63型12、塔吊基礎底面為5000mm5000mm的正方形承臺基礎，承臺高度1500mm。QTZ40型塔吊基礎底面為4500mm4500mm（地基承載力大于0.15MPa）的正方形承臺基礎，承臺高度1300mm。塔吊基礎配筋詳見附圖。根據QTZ63塔吊基礎配筋圖，澆筑混凝土基礎的地基承載力不得小于180KPa，根據勘察平面圖對照塔吊平面布置圖，02#塔吊位于A92孔附近。結合各相關勘察剖面圖，02#塔吊基礎底部均位于可硬塑粉質粘土層。根據地勘報告4.3地基承載力評價，可硬塑粉質粘土層綜合確定的承載力特征fak=230Kpa,滿足塔吊基礎對地基承載力的要求。根據QTZ40塔吊基礎配筋圖，澆筑混凝土基礎的地基13、承載力不得小于100KPa，根據勘察平面圖對照塔吊平面布置圖，03#塔吊位于A71孔附近。結合各相關勘察剖面圖，03#塔吊基礎底部均位于-a可塑粉質粘土層。根據地勘報告4.3地基承載力評價，可塑粉質粘土層綜合確定的承載力特征fak=190Kpa,滿足塔吊基礎對地基承載力的要求。根據QTZ40塔吊基礎配筋圖，澆筑混凝土基礎的地基承載力不得小于100KPa，根據勘察平面圖對照塔吊平面布置圖，04#塔吊位于A50孔附近。結合各相關勘察剖面圖，04#塔吊基礎底部均位于-a可塑粉質粘土層。根據地勘報告4.3地基承載力評價，可塑粉質粘土層綜合確定的承載力特征fak=190Kpa,滿足塔吊基礎對地基承載力的14、要求。五、塔吊基礎計算書QTZ63矩形板式基礎計算書 一、塔機屬性塔機型號TC5610塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)596.2起重臂自重G1(kN)46.85起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)28小車和吊鉤自重G2(kN)3.4小車最小工作幅度RG2(m)3最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)3最小起重荷載Qmin(kN)3最大吊物幅度RQmin(m)56最大起重力矩M2(kNm)15、Max603，356180平衡臂自重G3(kN)18.57平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4(kN)140平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.8 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 南京市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度C類(有密集建筑群的城市市區)風振系數z工作狀態1.763非工作狀態1.828風壓等效高度變化系數z0.85風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.7631.916、50.850.20.561非工作狀態0.81.21.8281.950.850.41.163 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)596.2+46.85+3.4+18.57+140805.02起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)805.02+60865.02水平荷載標準值Fvk(kN)0.5610.351.64313.509傾覆力矩標準值Mk(kNm)46.8528+3.43-18.576.3-14011.8+0.9(180+0.513.50943)23.592非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1805.02水平荷載標準值Fvk(kN)1.17、1630.351.64328.005傾覆力矩標準值Mk(kNm)46.8528+3.43-18.576.3-14011.8+0.528.00543155.117 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2805.02966.024起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.46084豎向荷載設計值F(kN)966.024+841050.024水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.413.50918.913傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(46.8528+3.43-18.576.3-14011.8)+1.40.9(180+0.513.50943)56.3718、非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2805.02966.024水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.428.00539.207傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(46.8528+3.43-18.576.3-14011.8)+1.40.528.00543306.561 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)5基礎寬b(m)5基礎高度h(m)1.5基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)24基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150基礎寬度的地基承載力修正系19、數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)191.8軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂地基承載力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)323.8 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=551.524=900kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2900=1080kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=20、G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =46.8528+3.43-18.576.3-14011.8+0.528.00543/1.2 =54.765kNm Fvk=Fvk/1.2=28.005/1.2=23.337kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RG2-G3RG3-G4RG4)+1.40.5FvkH/1.2 =1.2(46.8528-3.43+18.576.3-14011.8)+1.40.528.00543/1.2 =166.07kNm Fv=Fv/1.2=39.207/1.2=32.672kN 基礎長寬比：l/b=21、5/5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=552/6=20.833m3 Wy=bl2/6=552/6=20.833m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=155.1175/(52+52)0.5=109.684kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=155.1175/(52+52)0.5=109.684kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(805.02+900)/25-109.684/20.833-10922、.684/20.833=57.671kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=57.671kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(805.02+900)/25+109.684/20.833+109.684/20.833=78.73kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(805.02+900)/(55)=68.201kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =150.00+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(1.23、50-0.5)=191.80kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=68.201kPafa=191.8kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=78.73kPa1.2fa=1.2191.8=230.16kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1500-(50+22/2)=1439mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(805.020/25.000-(54.765+23.3371.500)/20.833)=37.654kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(8024、5.020/25.000+(54.765+23.3371.500)/20.833)=49.288kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=49.288-(5.000-1.600)/2)(49.288-37.654)/5.000=45.333kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(805.020/25.000-(54.765+23.3371.500)/20.833)=37.654kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(805.020/25.000+(54.765+23.3325、71.500)/20.833)=49.288kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=49.288-(5.000-1.600)/2)(49.288-37.654)/5.000=45.333kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(49.288+45.333)/2=47.31kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(49.288+45.333)/2=47.31kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=47.31(5-1.6)5/2=402.139kN Vy=|py|(l-B)b/2=47.31(5-1.6)5/26、2=402.139kN X軸方向抗剪： h0/l=1439/5000=0.2884 0.25cfclh0=0.25116.750001439=30039.125kNVx=402.139kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=1439/5000=0.2884 0.25cfcbh0=0.25116.750001439=30039.125kNVy=402.139kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(55(68.201-28.5)/(5+227、5tan20)(5+25tan20)=13.297kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =130.00+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=323.80kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=13.297+95=108.297kPafaz=323.8kPa 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 22150基礎底部短向配筋HRB400 22150基礎頂部長向配筋HRB400 22150基28、礎頂部短向配筋HRB400 22150 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)247.315/8=341.818kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)247.315/8=341.818kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=341.818106/(116.7500014392)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=341.818106/(0.999129、439360)=660mm2 基礎底需要配筋：A1=max(660，bh0)=max(660，0.001550001439)=10792mm2 基礎底長向實際配筋：As1=13044.607mm2A1=10792.5mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=341.818106/(116.7500014392)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=341.818106/(0.9991439360)=660mm2 基礎底需要30、配筋：A2=max(660，lh0)=max(660，0.001550001439)=10792mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=13044.607mm2A2=10792.5mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 基礎頂長向實際配筋：AS3=13044.607mm20.5AS1=0.513044.607=6522.303mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=13044.607mm20.5AS2=0.513044.607=6522.303mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖基礎配31、筋按計算書執行，基礎尺寸按后附基礎圖施工 QTZ40矩形板式基礎計算書 一、塔機屬性塔機型號QTZ40（南京宏日）塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)31塔機獨立狀態的計算高度H(m)35.75塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.35 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)160起重臂自重G1(kN)24.15起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)22.5小車和吊鉤自重G2(kN)2.6小車最小工作幅度RG2(m)2最大起重荷載Qmax(kN)40最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)2最小起重荷載Qmin(kN)7.63最大吊物幅度RQ32、min(m)45最大起重力矩M2(kNm)Max402，7.6345343.35平衡臂自重G3(kN)9.3平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)4.8平衡塊自重G4(kN)94.2平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)8.7 2、風荷載標準值k(kN/m2)工程所在地江蘇 南京市基本風壓0(kN/m2)工作狀態0.2非工作狀態0.4塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度B類(田野、鄉村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的鄉鎮和城市郊區)風振系數z工作狀態1.587非工作狀態1.637風壓等效高度變化系數z1.249風荷載體型系數s工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數1.2塔身前后片桁架的平33、均充實率00.35風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.81.21.5871.951.2490.20.742非工作狀態0.81.21.6371.951.2490.41.531 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)160+24.15+2.6+9.3+94.2290.25起重荷載標準值Fqk(kN)40豎向荷載標準值Fk(kN)290.25+40330.25水平荷載標準值Fvk(kN)0.7420.351.3535.7512.534傾覆力矩標準值Mk(kNm)24.1522.5+2.645-9.34.8-94.28.7+0.9(343.35+0.512.53435.734、5)306.851非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk1290.25水平荷載標準值Fvk(kN)1.5310.351.3535.7525.861傾覆力矩標準值Mk(kNm)24.1522.5+2.62-9.34.8-94.28.7+0.525.86135.75146.66 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.2290.25348.3起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk1.44056豎向荷載設計值F(kN)348.3+56404.3水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.412.53417.548傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(24.1522.35、5+2.645-9.34.8-94.28.7)+1.40.9(343.35+0.512.53435.75)470.352非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.2290.25348.3水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.425.86136.205傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(24.1522.5+2.62-9.34.8-94.28.7)+1.40.525.86135.75268.446 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)4.5基礎寬b(m)4.5基礎高度h(m)1.3基礎參數基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)24基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆36、土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)60地基參數地基承載力特征值fak(kPa)150基礎寬度的地基承載力修正系數b0.3基礎埋深的地基承載力修正系數d1.6基礎底面以下的土的重度(kN/m3)19基礎底面以上土的加權平均重度m(kN/m3)19基礎埋置深度d(m)1.5修正后的地基承載力特征值fa(kPa)188.95軟弱下臥層基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離z(m)5地基壓力擴散角()20軟弱下臥層頂地基承載力特征值fazk(kPa)130軟弱下臥層頂面處修正后的地基承載力特征值faz(kPa)320.95 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=4.54.51.337、24=631.8kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2631.8=758.16kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =24.1522.5+2.62-9.34.8-94.28.7+0.9(343.35+0.512.53435.75/1.2) =161.444kNm Fvk=Fvk/1.2=12.534/1.2=10.445kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5Fvk38、H/1.2) =1.2(24.1522.5+2.62-9.34.8-94.28.7)+1.40.9(343.35+0.512.53435.75/1.2) =289.143kNm Fv=Fv/1.2=17.548/1.2=14.623kN 基礎長寬比：l/b=4.5/4.5=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=4.54.52/6=15.188m3 Wy=bl2/6=4.54.52/6=15.188m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=306.8514.5/(4.52+4.52)0.5=216.976kNm M39、ky=Mkl/(b2+l2)0.5=306.8514.5/(4.52+4.52)0.5=216.976kNm 1、偏心距驗算 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(330.25+631.8)/20.25-216.976/15.188-216.976/15.188=18.936kPa0 偏心荷載合力作用點在核心區內。 2、基礎底面壓力計算 Pkmin=18.936kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(330.25+631.8)/20.25+216.976/15.188+216.976/140、5.188=76.082kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(330.25+631.8)/(4.54.5)=47.509kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =150.00+0.3019.00(4.50-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=188.95kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=47.509kPafa=188.95kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=76.082kPa1.2fa=1.2188.95=226.74kPa 滿足要求！ 41、5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1300-(60+16/2)=1232mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(330.250/20.250-(161.444+10.4451.300)/15.188)=6.459kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(330.250/20.250+(161.444+10.4451.300)/15.188)=37.574kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=37.574-(4.500-1.350)/2)(37.574-6.459)/42、4.500=26.684kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(330.250/20.250-(161.444+10.4451.300)/15.188)=6.459kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(330.250/20.250+(161.444+10.4451.300)/15.188)=37.574kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=37.574-(4.500-1.350)/2)(37.574-6.459)/4.500=26.684kN/m2 基底平均壓力設計43、值： px=(Pxmax+P1x)/2=(37.574+26.684)/2=32.129kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(37.574+26.684)/2=32.129kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=32.129(4.5-1.35)4.5/2=227.715kN Vy=|py|(l-B)b/2=32.129(4.5-1.35)4.5/2=227.715kN X軸方向抗剪： h0/l=1232/4500=0.2744 0.25cfclh0=0.25116.745001232=23146.2kNVx=227.715kN 滿足要求！ Y軸方向抗剪： h0/b=144、232/4500=0.2744 0.25cfcbh0=0.25116.745001232=23146.2kNVy=227.715kN 滿足要求！ 6、軟弱下臥層驗算 基礎底面處土的自重壓力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下臥層頂面處附加壓力值： pz=lb(Pk-pc)/(b+2ztan)(l+2ztan) =(4.54.5(47.509-28.5)/(4.5+25tan20)(4.5+25tan20)=5.81kPa 軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pcz=z=519=95kPa 軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值 faz=fazk+b(b-3)+dm(d+z-0.5) =145、30.00+0.3019.00(4.50-3)+1.6019.00(5.00+1.50-0.5)=320.95kPa 作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：pz+pcz=5.81+95=100.81kPafaz=320.95kPa 滿足要求！ 四、基礎配筋驗算基礎底部長向配筋HRB400 16110基礎底部短向配筋HRB400 16110基礎頂部長向配筋HRB400 16110基礎頂部短向配筋HRB400 16110 1、基礎彎距計算 基礎X向彎矩： M=(b-B)2pxl/8=(4.5-1.35)232.1294.5/8=179.325kNm 基礎Y向彎矩： M=(l-B)2pyb/8=(4.5-146、.35)232.1294.5/8=179.325kNm 2、基礎配筋計算 (1)、底面長向配筋面積 S1=|M|/(1fcbh02)=179.325106/(116.7450012322)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=179.325106/(0.9991232360)=405mm2 基礎底需要配筋：A1=max(405，bh0)=max(405，0.001545001232)=8316mm2 基礎底長向實際配筋：As1=8422.051mm2A1=8347、16mm2 滿足要求！ (2)、底面短向配筋面積 S2=|M|/(1fclh02)=179.325106/(116.7450012322)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=179.325106/(0.9991232360)=405mm2 基礎底需要配筋：A2=max(405，lh0)=max(405，0.001545001232)=8316mm2 基礎底短向實際配筋：AS2=8422.051mm2A2=8316mm2 滿足要求！ (3)、頂面長向配筋面積 48、基礎頂長向實際配筋：AS3=8422.051mm20.5AS1=0.58422.051=4211.025mm2 滿足要求！ (4)、頂面短向配筋面積 基礎頂短向實際配筋：AS4=8422.051mm20.5AS2=0.58422.051=4211.025mm2 滿足要求！ (5)、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10500。 五、配筋示意圖基礎配筋圖基礎配筋按計算書執行，基礎尺寸按后附基礎圖施工六、局部節點處理1、04#塔吊基礎及其塔身與地下室的關系處理塔吊基礎及塔吊安裝先于地下室進行，塔吊拆除后于地下室頂板結構施工。塔吊基礎承臺置于地下室底板底面以下不破壞后期地下室汽車通道底板施工的整體性。塔吊混凝土腳柱柱超出地下室汽車通道底板頂面的部分待塔吊拆除后鑿除，塔吊鋼腳柱及混凝土柱與地下室底板的連接處理按右圖。混凝土腳柱內預留的底板鋼筋與后期施工的底板鋼筋的連接采用直螺紋（一端絲扣加長）。頂板預留洞口四周設置止水鋼板和加強鋼筋，預留的頂板板鋼筋與后期施工的洞口鋼筋的連接采用直螺紋（一端絲扣加長）。另外該跨頂板模板支架一直保留至塔吊拆除，洞口封閉后再拆除。頂板預留洞封堵（采用補償收縮混凝土）結束后，除按照設計進行頂板防水施工外，應在該處再增加一道卷材防水層。七、附圖附圖一、02棟、03棟及04棟塔吊平面布置圖