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1、xx世貿國際公寓（一期)工程外墻懸挑腳手架專項施工組織設計編寫人：審核人:審批人:外墻腳手架專項施工組織設計一、工程概況：工程名稱:xx世貿國際公寓（一期）結構形式：框架剪力墻層 數：A、B幢33層，C幢30層，D幢25層建筑物高度:A、B幢108.6m，C幢99。7 m,D幢86。5m搭設形式：雙排扣件式懸挑腳手架、密目網全封閉懸挑腳手架高度：每18m懸挑一次。腳手架立桿縱向間距1。5m。腳手架立桿排距（橫向間距）1.05m。腳手架大橫桿步距每步高1.8m。二、搭設總體部署1。 A、B、C、D四幢樓的外墻腳手架均從四層樓面開始懸挑槽鋼（16#）搭設雙排扣件式腳手架，每18m懸挑一次.四層以下2、的腳手架在主體施工時直接從地下室頂板面搭設至四層樓面，主體墻體施工完成后即拆除，外墻裝飾施工時重新搭設。2. A幢樓:從4層樓面開始懸挑16槽鋼搭設腳手架，每18m懸挑一次（即每6個樓層懸挑一次），第二次懸挑在10層樓面，第三次懸挑在16層樓面，第四次懸挑在22層樓面,第四次懸挑在28層樓面;AR立面從29層開始的外腳手架直接從29層樓面向上搭設至屋面。3. B幢樓：從4層樓面開始懸挑16槽鋼搭設腳手架,每18m懸挑一次(即每6個樓層懸挑一次）,第二次懸挑在10層樓面，第三次懸挑在16層樓面，第四次懸挑在22層樓面,第四次懸挑在28層樓面；EV立面從29層開始的外腳手架直接從29層樓面向上搭設3、至屋面。4. C幢樓：從4層樓面開始懸挑16槽鋼搭設腳手架，每18m懸挑一次（即每6個樓層懸挑一次)，第二次懸挑在10層樓面，第三次懸挑在16層樓面，第四次懸挑在22層樓面，第四次懸挑在28層樓面;AM立面從28層開始的外腳手架直接從28層樓面向上搭設至屋面； MA立面從26層開始的外腳手架直接從26層樓面向上搭設至屋面。5. D幢樓：從4層樓面開始懸挑16槽鋼搭設腳手架,每18m懸挑一次（即每6個樓層懸挑一次），第二次懸挑在10層樓面，第三次懸挑在16層樓面，第四次懸挑在22層樓面；A-N立面從22層開始的外腳手架直接從22層樓面向上搭設至屋面； N-A立面從19層開始的外腳手架直接從19層4、樓面向上搭設至屋面。三、編制依據:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001),建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）。技術術語:本方案的技術術語同JGJ103-2001.四、腳手架構配件質量要求:1鋼管：采用4835，其質量符合現有國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定.符合低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管。鋼管應有產品質量合格證.鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管的允許偏差值應符合：鋼管外表面銹蝕深度0.5mm。鋼管彎曲L1.5，允許偏差5mm。立桿鋼管彎曲3mL4m，允許5、偏差12mm。4mNl,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=7。964kN小于扣件的抗滑力8。0kN，滿足要求!七懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算.由于本工程懸挑長度不一，計算時按最大懸挑2。5m考慮，錨固1.5m。懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點, A為墻支點. P P q C A B m1 m2 L m 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式：RA=N（2+k2+K1)+ql/2 （1+k2）RB=N（k2+K1）+ql/2 （1k2)支座彎距計算公式：MA=-N（m2+m1）qm2/2C點最大撓度計算公式:Vmax=Nm26、2L（1+k）/3EI+ Nm12L（1+k）/3EI+mLql（1+4k2+3k3）/3EI8式中 k=m/l, k1=m1/l, k2=m2/l.本工程算例中，m=2500,l=1500,ml=500,m2=1550;水平支撐梁的截面慣性矩I=934。504，截面模量(抵抗矩)W=116.803。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1。23。8+1.43。78=9。85kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.225.50。00017.8510=0.24KN/mk=2.5/1。5=1.67k1=0。5/1。5=0。33k2=1.55/1。5=1.03代入公式,經過計算得到支座反力RA=33.837、6KN支座反力RB=-13。779KN最大彎距RA=20.935KN截面應力=20.935106/（1.05116800）=170.72N/2水平支撐梁的計算強度小于205。0N/2,滿足要求.受腳手架作用集中計算荷載N=3。80+3.78=7。58kN水平鋼梁自重計算荷載q=25.150。00017.8510=0。20kN/m最大撓度Vmax=11。138按照鋼結構設計規范 (GB 50017-2003) 附錄A結構變形規定,受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即5000。0水平支撐梁的最大撓度小于5000.0/400，滿足要求。八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16b號槽鋼U口水平8、，計算公式如下:=M/bWXf式中 b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算:b=570tb235/Lhfy經過計算得到b=57010.065.0235/(3100。0160.0235。0）=0.75 由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范 （GB 500172003) 附錄B其值用,b公式計算得到其值為0.688。經過計算得到強度=20。94106/(0.688116800.00)=260。53N/2。水平鋼梁的穩定性計算f=205,不滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算采用鋼筋拉環和螺栓錨固兩中方法，可任選其一.1水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點9、的拉環受力R=13.779kN.水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:=N/Af式中 f拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范1098 f =50N/2所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=137794/(3.1416502）1/2=14。2水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式:HN/dfb式中 N錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=13。78kN;D樓板螺栓的直徑,d=20; fb樓板螺栓與混凝土的容許粘結強度,計算中取1.5N/2;H樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于13778.87/(3。1416201。5）=146。2。3水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：N(b2d2/4）Fcc式中 N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N=13.78kN； D樓板螺栓的直徑，d=20;B-樓板內的螺栓錨板邊長，b=5 d=100；Fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13。59N/2。經過計算得到公式右邊等于131.6kN.樓板混凝土局部承受壓計算滿足要求！