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1、xx城鄉飲水安全水源工程xx水庫工程（合同編號：GYCXYS201224/土建)壩頂機房滿堂腳手架專項施工方案批準：校核:編制：1.工程概況目前xx水庫大壩壩頂混凝土已澆筑至1921.0m高程，壩頂交通橋預制板已完成吊裝，壩頂啟閉機房具備施工條件。壩頂啟閉機房的施工需以壩頂平臺為基礎搭設滿堂腳手架，腳手架高度約6m，建筑面積約200m.結構形式為梁柱框架結構，地上兩層，標準抗震設防,結構安全等級二級,抗震等級二級。2.編制依據xx水庫閘房施工圖混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）建筑工程施工質量驗收統一標準(GB50300-2001）建筑工程模板施工手冊（第二版）混凝土結構2、工程施工質量驗收規程（DBJ01-82-2004)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302001）建筑安裝工程施工安全操作規程（DBJ01-622002）混凝土結構設計規范（GB500102002)建筑結構荷載規范(GB500092001)鋼結構設計規范（GB500172006)3。施工方法模板采用滿樘內腳手架，立桿的橫距0。8m、縱距1。2m，步距1。5m。4。施工準備4。1編制腳手架施工組織設計.明確使用荷載，確定腳手架平面、立面布置，列出構件用量表，制訂構件供應和周轉計劃等.4.2 施工人員在施工前認真熟悉圖紙、規范、施工方案。4。3 對施工班組進行現場安全和技術培訓，加強3、隊伍的技術素質.4。4 對多層復合板、木枋、鋼管、扣件、腳手板進行檢查，不合格的禁止使用。4。5 腳手板采用寬不小于200mm,厚度為50mm的竹夾腳手板。腳手架基礎必須平整,立桿底座下鋪墊板，墊板厚度不小于50mm。4.6 清理組架范圍內的雜物5.腳手架搭設5。1搭設順序：安放墊板安立桿安掃地桿安橫桿鋪臨時腳手板安上層立桿安上層橫桿逐層支設到樓板底。5。1.1地基處理:混凝土基礎上、底座下設置墊板,其厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空.5.2腳手架搭設：在樓板上按立桿位置安放立桿（下面墊木方），其上交錯安裝6.0m和3。0m長立桿，使接頭錯開。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮4、20cm 的立桿上,橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置,兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm.大橫桿:大橫桿置于小橫桿之下,在立桿的內側，用直角扣件與立桿扣緊;其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立桿的距離不大于50cm。5.2。4小橫桿：每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在5、大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿桿距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立桿之間在等間距設置增設12根小橫桿,其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。5.2。5縱、橫向掃地桿:縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立桿上,橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。存在高低差處，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。5。2.6剪刀撐：滿堂腳手架周邊環向和中間設置剪刀撐6、，并由地面至操作頂面連續設置，剪刀撐與地面傾角為45 60 之間，中間剪刀撐每隔四排設置，間距不大于6m，水平剪刀撐按每隔兩步設置一道。腳手架搭設以3人為一小組為宜，其中1人遞料,另外兩人共同配合搭設，每人負責一端.搭設完一層架子,鋪一層腳手板,逐層向上搭設.6。腳手架拆除6.1當8m跨度內樓板、梁混凝土強度達到75%以上（8m跨度以上，梁混凝土強度需達到100）可以拆模。拆除前應對腳手架作一次全面檢查，清除所有多余物件，并設立警戒區,禁止無關人員進入。6.2拆除順序自上而下逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。6.3拆除的構件應用繩索吊下，或人工遞下，嚴禁拋擲。6。4拆除的鋼管、扣件應及時分類7、堆放,以便運輸、保管。6.5每班拆架下班時,不應留下扣件松動；架體堆放鋼管、扣件等隱患。 6。6拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 6.7在拆除過程中,凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件.7.質量保證措施7。1檢驗、驗收管理7。1。1立桿最大彎曲變形矢高不超過L/500，橫桿斜桿變形矢高不超過L/250。7.1。2螺紋頂絲部分完好，無滑絲現象,無嚴重銹蝕，焊縫無脫開現象。7。1.3搭設完,應進行檢驗，檢驗主要內容：墊板放置穩固.立桿不允許有松動現象。整架垂直度應小于L/500，但最大不超過100mm.對于直線布置的腳手架，其縱向直線度應小于L/200。橫8、桿的水平度，即橫桿兩端的高度偏差應小于L/400。7。2使用管理7。2.1腳手架的施工和使用應設專人負責，并設安全監督檢查人員,確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。7.2。2在使用過程中,應定期對腳手架進行檢查，發現問題及時整改。8.安全保證措施8.1建立安全保證體系根據有關規定建立健全安全保證體系并成立由項目經理部安全生產負責人為首，各施工單位安全生產負責人參加的“安全生產管理小組”組織領導施工現場的安全生產管理工作。8.2工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗.架子安裝、拆除必須由專業隊伍施工,架子工必須持證上崗。8.3施工操作人員戴安全帽，穿防滑鞋,栓安全帶。作業層滿鋪腳手板9、,腳手板質量合格，搭設時兩端用與鋼管用18#鐵絲固定牢，不得有探頭板。8。4所有構件都必須合格，并按有關規定進行檢查、驗收、報驗。8.5嚴禁上下同時交叉作業，嚴防高空落物傷人。8.6傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。8.7夜間施工要有足夠照明。8。8在搭設過程中，應注意調整架體的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現。8.9在搭設、拆除時，設置警戒區,禁止其它人員進入危險區域。8。10嚴格控制施工荷載,腳手板上不得集中堆放荷載,施工荷載不得大于3kN/m.8。11各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。 8。12定期檢查腳手架，發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固，以達到堅固10、穩定,確保施工安全.8。13腳手架料、木枋、模板在塔吊吊運時，必須分開單獨吊運，不得與其它物件混裝.捆綁繩必須在被起吊物上纏繞一圈，并綁扎牢固。采用兩點起吊，且保證兩端平衡，防止桿件滑落傷人。8。14 施工人員上下架子，必須搭設爬梯，不準踩扣件、架桿上下。9.文明施工保證措施9.1項目部建立文明施工領導小組，施工隊主要負責人參加，共同管理現場.9.2加強對工人的宣傳教育。9。3傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。9.4架子拆除后，鋼管、扣件、木枋、模板按位置集中堆放，碼放整齊。9。5每天下班前，清掃現場，做到工完場清.10。腳手架安全性驗算10。1參數信息10.1。1腳手架參數橫向間距或排距11、(m）:0。80;縱距（m)：1.20；步距(m）：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0。10；腳手架搭設高度(m）:6.00；采用的鋼管(mm）：483。5；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80;板底支撐連接方式:方木支撐。10.1。2荷載參數模板與木板自重（kN/m）：0.35；混凝土與鋼筋自重(kN/m）：22。00；樓板澆筑厚度（m)：0。10；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m）:2。00；施工均布荷載標準值(kN/m）：1.00。10。1.3方木參數木方彈性模量E(N/mm）:9500.00；木方抗彎強度設計值(N/mm):13。000；木方抗剪強度設計值（N12、/mm):1.30；木方的間隔距離（mm)：300。00;木方的截面寬度(mm）：80.00;木方的截面高度(mm）:100.00。腳手架示意圖 腳手架計算單元10。2模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為：本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=8。00010.00010。000/6 = 133。33cm3； I=8。00010.00010。00010。000/12 = 666。67cm4； 方木楞計算簡圖荷載的計算(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m）: q1= 22。0000。3000。100 = 0.660 kN/m；(2）模板的自重線荷載(kN/m): 13、q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = （1。000+2。000）1.2000.300 = 1.080kN強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下： 均布荷載 q =1.2(0.660 + 0.105）=0。918kN/m；集中荷載 p =1。41.080=1。512kN;最大彎距 M =Pl/4 + ql2/8 = 1.5121。200 /4 + 0.918；最大支座力 N =P/2 + ql/2 = 1。512/2 + 0。9181。200/2 = 1.307kN;14、截面應力 = M / w = 0.619106/133。333103 = 4。641N/mm2;方木的計算強度為 4。641N/mm213。0N/mm2,滿足要求!10.2。3抗剪計算最大剪力的計算公式如下： Q=ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bh T 其中最大剪力： Q=1.2000。918/2+1。512/2=1.307 kN； 截面抗剪強度計算值 T=31306。800/(280。000100.000）=0。245 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T=1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為 0.245N/mm21.300N/mm2,滿足要求!10。2.4撓度15、計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q =q1+q2=0.660+0。105=0.765kN/m； 集中荷載 p =1.080kN； 最大變形 V =50.7651200。0004/（3849500。0006666666.67）+1080.0001200。0003/（489500.0006666666.67）=0。940mm.方木的最大撓度為0.940mm1200/250mm,滿足要求!10.3方木的支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力:P=0.9181.200+1.512=2.614kN； 16、支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kNm） 支撐鋼管計算變形圖(kN。m） 支撐鋼管計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 0.566kNm； 最大變形 Vmax = 0。892mm； 最大支座力 Qmax = 7。569kN； 截面應力 = 0.566106/5080.000=111。433 N/mm2；支撐鋼管的計算強度為111。433 N/mm2205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度為0。892m800。000/150與10 mm，滿足要求！10。4扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）中規定,雙扣件承載設計值取16.17、00kN;按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12。80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= Qmax = 7。569kN；R 12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！10.5模板支架荷載標準值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1）腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296。000 = 0.775 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值,設計人員可根據情況修改。（2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.3500。8001.200 = 0。336 kN；(3）18、鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 22。0000。1000.8001.200 = 2。112 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。223 kN；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1。000+2.000 ) 0.8001。200 = 2。880 kN;10.5。3不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG + 1。4NQ = 7。899 kN;10。6立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值（kN）:N = 7。899 kN； -軸心受壓立桿的穩19、定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑（cm) :i = 1.58 cm; A -立桿凈截面面積(cm2)：A = 4。89 cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=5。08 cm3； -鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2; Lo 計算長度（m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh （1） lo = （h+2a) （2) k1- 計算長度附加系數,取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u = 1.730； a - 立20、桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 10.6。1公式（1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551。7301。500 = 2.997 m； Lo/i = 2997。225 / 15。800 = 190。000； 由長細比 Lo/I 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。199 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7899。120/（0.199489.000） = 81。174 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 81。174 N/mm2f = 205.000，滿足要求！ 10.6。2公式(2）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+221、a = 1。500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15。800 = 108。000； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7899。120/（0.530489。000） = 30.479 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 30.479 N/mm2f = 205.000，滿足要求！ 10.6。3如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算 lo = k1k2(h+2a） (3) k1 -計算長度附加系數按照表1取值1.185; k2 計算長度附加系數,h+2a = 1.700 按照表2取值1。007 ;公式(3）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。1851.007(1.500+0.1002) = 2。029 m； Lo/i = 2028.602 / 15。800 = 128。000； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7899.120/（0。406489。000） = 39.787 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 39.787 N/mm2f = 205。000,滿足要求！綜上：壩頂機房滿堂腳手架的搭設是安全可靠的！