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1、超高模板搭設專項施工方案一、工程概況：項目名稱：xx6樓 ；建設地點：重慶市xx區xx;結構層次：框架22層，建筑面積：13597 m2，本工程結構形式為剪力墻結構，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為6度。負一層層高8.9米,本專項模板支撐方案用于負一層處。高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)負一層層高8.9米，模板支架搭設高度為8.9米，梁底基礎為1800CM鋼筋混凝土筏板。二、模板施工準備(1）梁模板梁模板采用15厚細木工板，結合50100方木為龍骨，梁底板下支撐橫楞采用4。83。5的鋼管，支撐系統4.83.5的鋼管，梁兩側立桿間距0.9m，排架2、立桿間距統一為0.9m，梁底支撐小橫桿一道間距0。45m，主梁尺寸3001200，300次梁300400，計算取3001200，計算高度：8.9m。(2）樓板模板本工程樓板模板材料采用15厚細木工板，橫楞為4.83.0的鋼管，間距250 mm支撐立桿間距為縱橫0。9 m，工程客廳樓板尺寸7.2m3。9m，厚度100mm。 三、模板工程操作要點1、梁3001200，次梁200400側模板統一600增加對拉螺栓；2、現澆梁板跨度大于4米，底模按跨長的1/10002/1000起拱;3、不得任意鋸割鋼管、木模、支撐及其他各種配件；重視對模板結合點的拼縫密度及支架的支撐強度；4、模板工程完工后應上報項目3、部安全員、施工員及質量員進行驗收，未經驗收或經驗收不合格的嚴禁轉入下道工序；四、模板安裝及拆除安全保證措施1、模板安裝及拆除前，班組長及項目安全員對操作人員進行交底；2、進入施工現場必須帶好安全帽,高空作業人員必須帶好安全帶，并應系牢；3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固,釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落；4、二人抬運模板時要相互配合，協同工作,傳遞模板、工具應運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋，模板及材料嚴禁從高處拋下，拆模時應標出工作區,暫停人員過往；5、不得在腳手架上堆放大批模板；6、拆模間歇，應將已活動的模板、支撐等運走，防止踏空，高空墜落；74、拆模必須一次性，不得留下無撐模板，拆下時模板要及時清理，堆放整齊。8、拆除模板時不得將頂撐全部拆除,應分批下頂撐，以防在自得荷載下一次性大面積脫落；9、在吊運模板時，吊點必須符合扎重要求，以免墜落傷人。五、梁、板支撐方案及計算書1、模板支架立桿基礎：為1。8m厚C45混凝土筏板；2、3001200梁下支架立桿間距為0。9m，沿梁跨度方向間距0.9m;3、立桿接頭全部采用對接扣件頂接，并且接頭相互錯開，錯開距離大于2米接頭處加一米以上的綁接桿；4、在立桿之間縱橫兩方向增加斜撐支撐，斜支撐與柱固定；5、水平桿步距具體按樓層高度布置，掃地桿與地面的距離為200,其他水平桿的距離不大于1500,具體5、布置見后圖 ;6、混凝土澆筑順序從樓板的兩端向中間的對稱澆筑,并一次性澆筑不留施工縫。六、方案編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）施工技術 2002。3扣件式鋼管模板高支撐設計和使用安全七、驗算計算書 (一）施工材料力學性能： 1、15厚膠合板底模板： 彈性模量E=9000N/MM2, ft=8。0 N/MM2（順紋抗拉），fv=1。4 N/MM2（順紋抗剪），fm=13 N/MM2（順紋抗彎)，模板的重力密度0。5 KN/M3 2、50100落葉松方木： 慣性矩：I=bh3/12=501003/12=416.7cm4 截面抵抗矩：W=bh2/6=5010026、/6=83.33 cm3 彈性模量E=95000N/MM2, ft=8。5 N/MM2（順紋抗拉)，fv=1。5N/MM2（順紋抗剪），fm=13 N/MM2（順紋抗彎） 3、鋼管計算按直徑48，壁厚3。5 慣性矩:I=(d4）/64=3.14（4。84.14）/64=12.18cm4 彈性模量：2.06105 N/MM2 截面抵抗矩：W=（4）/32=3。144.83（10.8544）/32=5.08 cm3其中=d/D=41/48=0.854截面面積:A=(2d2）/4=4.892樓板模板支撐計算書模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。模板支架搭設7、高度為8.8米。搭設尺寸為:立桿的縱距0.9米 ，立桿橫距0。9米,立桿的步距1.5米。采用鋼管類型為483。5.一、 模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載與模板自重荷載，施工活載等。1、荷載的計算： 樓板荷載標準值： 模板及配件自重: 0.35KN/M2新澆混凝土自重: 2。5KN/M2樓板鋼筋自重： 0。15 KN/M2施工人員及施工設備荷載：2.5 KN/M2則樓板荷載設計值q=1。2(0。3+2。5+0。15）+1。42。5=7.04 KN/m2、抗彎強度驗算底模下的橫楞間距為0。25m,按照均布三等跨計算：面板的截面慣性矩I和截8、面抗矩W分別為：I=bh3/12=250153/12=70312mm4W= bh2/6=250152/6=9375 mm3公式：f=M/Wf， f面板的抗彎強度設計值,取15。00N/ MM2，Mmax=0.105ql2=0。1057。040。252=0.05KN/M面板抗彎強度計算值：f= Mmax/W=0。05106/9375=5.33 N/MM2f=15.00 N/ MM2，滿足要求.3、抗剪計算T=3Q/2bhT,截面抗剪強度設計值T取1.40N/mm2，Qmax=0。67。040。25+0.652.5=2。68 KN截面抗剪強度計算值T=32680/（225015）=1.072N/m9、m2T=1。40N/mm2,滿足要求.4、撓度計算面板最大擾度計算值：vmax=0。677ql 4/100EI=0。6777.042504/（1009000121500）=0。17V=L/250=1。2,滿足要求.二、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩：W=4。87cm3截面慣性矩:I=10.78cm31、荷載計算：（1)鋼筋混凝土板自重(KN/m）q11=2。50。25=0.625KN/m（2)模板的自重線荷載(KN/m）q12=0.350。25=0。105KN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（KN）經計算得到，活荷載標準值 10、q2=（1+2）0.25=0。75KN/m靜荷載q1=1。20.625+1.20。105=0.876KN/m活荷載q2=1。40.75=1。05KN/m2、抗彎強度計算：Mmax=0.105ql2=0.105(0。876+1.05）0。92=0.164KN/MQmax=0.60。9(0。876+1.05）=1。04 KN 最大支座反力N=1.1q1l+1.05F=1。10.876+1。050。75=1。98KN 抗彎計算強度f=0.164106/4870=33.67N/MM2205。0N/MM2滿足要求。3、撓度計算:最大變形V=（0.6670。876+1.040.9)9004/（1002.011、610510778）=4。05，小于縱向鋼管的最大撓度900/150=6與10，滿足要求。三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1。98KN，經過連續梁的計算得到：最大彎矩Mmax=0。267FL=0。2671.980.9=0。48KN/M最大變形Vmax=1.833FL3/100EI=1.83319809003/（1002.06105107780）=1.19最大支座反力Qmax=7。42 KN抗彎計算強度f=0.48106/4870=98.56 N/MM2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0 N/MM2，滿足要求! 支撐鋼管的最大12、撓度小于900/150=6與10，滿足要求！四、模板支架荷載標準值1、靜荷載標準值包括： 腳手架的自重NG1=0.1297.9=1.02KN 模板的自重 NG2=0。350.90。9=0。28KN 鋼筋混凝土樓板自重NG3=250.10.92=2。03KN靜荷載標準值NG = NG1+ NG2 +NG3=3。33 KN 2、活荷載為施工荷載標準值與振搗砼時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值NQ=（1+2）0。92=2。43KN3、不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1。2 NG+1。4NQ=7。4 KN五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 =N/Af=213、05.00N/MM2 其中 N立桿的軸心壓力設計值（KN），N=7.4 KN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到： i-計算立桿的截面回轉半徑（）；i=1。60 A立桿凈截面面積（2);A=4。89 W立桿凈截面抵抗矩（3）；W=4。49 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00 N/MM2 l0計算長度（m)；如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或（2）計算 l0=k1uh （1） l0=（h+2a） （2) k1計算長度附加系數,取值為1。155； u計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3;u=1。70公式（1）的計算結果：=82.57 N/MM2 f=205。00 N/M14、M2 ,滿足要求 !公式（2)的計算結果:=27。66 N/MM2 f=205.00 N/MM2 ,滿足要求梁模板支撐計算書梁支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。梁支架搭設高度為7。7米,采用鋼管類型4.83.5。基本尺寸為：立桿的縱距0。9米，立桿橫距0.9米，立桿的步距1。5米。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算.作用荷載與模板自重荷載,施工活載等。1、荷載的計算:（1)鋼筋混凝土梁自重（KN/m）q1=251.20。3=9KN/m（2）模板的自重線荷載（KN/m）q2=0.350（21.2 +0。15、3）=0.945KN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（KN）經計算得到：活荷載標準值 P1=（1+2）0。30.9=0。81KN均布荷載q=1.29+1.20.945=11.934KN/M集中荷載P=1.40。81=1.34KN面板的截面慣性矩I和截面抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抗矩W分別為:W=301.802/6=16.2CM3I=301。803/12=14。58CM4經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=2.0KNN2=3。34KNN3=2。0KN1、抗彎計算：最大彎矩M=0。1ql2=0。111.9340。152=0.027KN。m最大變形V= 16、Vmax=0.667FL3/100EI=0.66713401503/(1009000145800)=0。023mm(滿足要求）2、抗剪計算 Qmax=0.62511.9340.15+0.6251。34=1.96KN截面抗剪強度計算值T=31960/（215015)=1。31N/mm2T=1。40N/mm2，滿足要求.3、撓度計算面板最大撓度計算值v=0.082mm面板的最大撓度小于180/250，滿足要求！二、梁底木方的計算按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q= N2/0.9=3.34/0.9=3.71KN/m最大彎矩M=0。1217、5qI2=0。1253。710.92=0。376KN。m最大剪力Q=0.6250.93。71=2.09KN最大支座力N=1。10。93.71=3。67KN方木的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩和截面抵抗矩W分別為：W=5。0010.002/6=83。33cm3I=5。0010。003/12=416.67cm41) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.3106/83333。3=3.60N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求。2） 木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT=1.60N/mm2截面抗剪強度計算值T=32090/（250100)=0.627 N /m18、m2截面的抗剪強度計算值T=1.30N/mm2方木抗剪強度計算滿足要求。3) 方木撓度計算最大變形v=0。67737109004/（10090004166666。7）=0。433mm方木的最大擾度小于500/250，滿足要求。三、梁底支撐鋼管計算1、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.17。9980.92=0.65KN.m最大變形Vmax=0.667FL3/100EI=0.66713409003/(1002.06105107780)=0。293最大支座力Qmax=0。67.9980.92=3。8919、KN抗彎計算強度f=0.65106/5130。0=126。7N/mm2支撐鋼管的抗彎計算請度小于205。0N/mm2,滿足要求.支撐鋼管的最大擾度小于1000/150與10mm,滿足要求。四、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式=N/Af=205.00N/MM2其中N-立桿的軸心壓力設計值,它包括：橫桿的最大支座反力N1=3.89KN（已經包括組合系數1.4）；樓板傳來荷載：N2=0.97.04/2=3.17 KN腳手架鋼管的自重N3=1.20.124/8.580=1。276KNN=3。89+3。17+1。276=8.336KN-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i查表得到;i計算立桿的截20、面回轉半徑（cm）；i=1。70A立桿凈截面面積（cm2）;A=4.87W立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W=5。13鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205N/mm2;l0計算長度（m）參照表5。3.3；u=1.75a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.6m；l0=1。5+20.6=2.7=l0/i=2700/17=158.82,查表得:=0。38公式（1)的計算結果：=8。336/（0.384。24100）=51。7N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求。五、梁模板高支撐的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下21、內容1、 模板支架的構造要求：1） 梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿；2) 立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩個方向足夠的設計剛度；3） 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2、 立桿步距的設計：1) 當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等距設置；2） 當中部有加強層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多；3) 高支撐架步距以0.9m1。5m為宜,不宜超過1。5m。3、 整體性構造層的設計：1) 當支撐架高度20m或橫向高寬比6m時，需要設置整體性單或雙水平加強層；2） 22、單水平加強層可以每46m沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；3) 雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設置，四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；4） 在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層；4、 剪刀撐的設置：1） 沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；2） 中部可根據需要并依構架的大小，每隔1015m設置.5、 頂部支撐點的設置：1) 最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；2） 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于2023、0mm；3） 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑移驗算，當設計荷載12KN時，可用雙扣件；大于12 KN時應用頂托方式。6、支撐架搭設的要求：1) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；2) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；3) 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560KNM，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；4） 地基支座的設計要滿足承載力的要求.7、施工使用的要求：1） 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2） 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;3) 澆筑過程中,派人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.