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1、xx雙線特大橋連續梁施工方案一、工程概況1、工程概述xx雙線特大橋位于xx鎮，沿途跨越xx及xx第一泉景區公路，全長3159m，共有墩臺98個。其中6770墩跨越景區公路，設計為32+48+32m現澆連續箱梁，梁體為單箱單室、變高度、變截面結構。6869墩橫跨“xx ”旅游開發區入口公路，且68、69墩距離既有道路較近，施工時需采取防護措施，并設置安全警示標志，保證交通及施工安全，施工難度大.2、主要工程數量序號工程項目說明單位數量1C50混凝土梁體m31311。72127A鋼絞線fpk=1860MPt58.6431512夾片錨全梁套3084金屬波紋管內徑90mmm4370537A5鋼絞線fp2、k=1860MPt4。93647A5鋼絞線fpk=1860MPt6。987BM153錨具張拉端/固定端套112/1128BM15-4錨具張拉端/固定端套119/1199金屬波紋管內徑6019mmm1380。610金屬波紋管內徑7019mmm1572。611A25預應力用螺紋鋼筋PSB830t2。3712錨具A25預應力用螺紋鋼筋套36813鐵皮套筒A內35mmm561.814三通管A內25mmm18015HRB335梁體t204。716Q235梁體t14.317橋面防水層m21017。918C40纖維混凝土保護層m361.119PVC泄水管A150mm/100mm套56。820C40混凝土擋碴3、墻m347。121HRB335擋碴墻t18.9522C40混凝土豎墻m334。723Q235豎墻及蓋板t3。9724HRB335豎墻及蓋板t12.725鋼料豎墻及蓋板t0.2226C40混凝土蓋板m317。1二、 總體施工方案該橋67、68#、69#、70墩高分別為8m、10m、11.5m、11m,梁底至地面高度均在11m以下，經過現場地質踏勘,此處地基承載力較高，能夠滿足支架現澆法的地質條件，采用連續梁支架現澆法施工，模板采用竹膠板，模板支架采用滿堂鋼管排架，車行道架設型鋼門架，粱體混凝土整體一次性澆注施工。橋位主跨橫跨xx 景區公路，6768#，6970#邊跨為林地，施工條件相對較好。施工4、時，先將橋位地基處理后，除洞門外搭設滿堂腳手架，跨公路采用工字鋼門架，預留雙向分離式行車道，單向車道寬3.5m,凈高4.5m。三、施工要點1、地基處理根據設計圖，67#68墩范圍地基表層約3m厚為粉質粘土，其承載力為0.15MPa不能滿足要求；6970墩范圍地基表層約2m厚為細砂，其承載力為0.11MPa不能滿足要求.需對地基或支承層做加固處理。6970墩范圍采取換填40cm厚石質填料，碾壓密實后(換填料底原地基及石質填料均要加強碾壓),再在表面澆筑10cm厚C30混凝土基礎.67#68墩范圍采取對表面粉質粘土加強碾壓密實，挖寬30cm、深20cm溝槽，夯壓密實,灌注20cm厚C30鋼筋混凝土5、，鋼筋網間距為3030cm,鋼筋設在混凝土底部位置，保護層厚度5cm。2、支架安裝本支架采用“扣件”式滿堂腳手架，其結構形式為:滿堂鋼管支架，受力寬度按6.5m ,初設間距底板中部4。5m范圍按0。750.75m（縱向橫向）布置, 腹板范圍按0.750。5m布置，翼緣板及外部范圍按0.750.9m布置，支架總寬度13.7m。在高度方向每間隔150cm設置一排縱、橫向聯接腳手鋼管，使所有立桿聯成整體，為確保支架的整體穩定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設置一道剪刀撐。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好枕木，便可進行支架搭設.支架搭設好后，測量放出幾個高程控制點，然后帶線，用6、管子割刀將多余的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調頂托，可調頂托是用來調整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可調頂托可調范圍為20cm左右。腳手管安裝好后，在可調頂托上鋪設1010縱向方木,底板中部4。5m間距0。75m，腹板范圍按0。5m間距布置，翼緣板及外部范圍按0.9m布置，箱梁底板下方的1010方木橫向布置，間距為0。75m，木枋布置好后可進行支架預壓.3、支架預壓安裝模板前，要對支架進行預壓。支架預壓的目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響,有利于橋面線形控制。預壓荷載為箱梁單位面積最大重量的1.1倍。本方案采用沙袋加載分段預壓法進7、行預壓:施工前，備足砂石、編織袋，鋼絲籠.由于邊跨跨現澆長度為32米,故邊跨一次預壓,中間跨為48米需分兩次預壓.根據箱梁橫截面特性，分段計算加載沙袋數量，裝入鋼筋籠，用16t汽車吊進行吊裝就位。為了解支架沉降情況，在加壓之前測出各測量控制點標高，測量控制點按順橋向每5米布置一排，每排4個點。在加載50%和100后均要復測各控制點標高，加載100預壓荷載并持荷24小時后要再次復測各控制點標高,如果加載100%后所測數據與持荷24小時后所測數據變化很小時，表明地基及支架已基本沉降到位，可用卸載，否則還須持荷進行預壓，直到地基及支架沉降到位方可卸載.卸載完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架8、和地基的彈性變形量(等于卸水后標高減去持荷后所測標高）,用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形)量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高.四、支架受力驗算1、荷載1)32m梁體荷載分布梁體鋼筋混凝土的容重取2.6t/m367、70#墩頂梁端1.1m范圍：（18。0344+0。016)*2。6=46.93t/m截面：（9.546+0。016）2.6=24。86t/m-截面：（10。4122+0.016)2。6=27.11t/m-截面：（13.0744+0。016）*2。6=34。04t/m-截面：（15。9794+0。016）*2.69、=41。59t/m截面：（13.4912+0。016)2。6=35.12t/m截面:(10。946+0.016）*2。6=28。50t/m截面：（9.3628+0。016）2.6=24.38t/m68、69墩頂1.6m范圍：截面:（20。6044+0.016）*2.6=53。61t/m2）施工荷載及安全系數 根據鐵路混凝土與砌體工程施工規范(TB102102001)規定：施工荷載取2.5KPa，模板、方木取0.3KPa，安全系數取1。15.3）荷載分布67、70墩頂梁端1。1m范圍：（46。93+1.72）*1.15=55.95t/m截面:(24.86+1。72）1.15=30.57 t/m-10、截面：（(27。11+1.72）1。15=33.16 t/m-截面：（34。04+1.72）1。15=41.13 t/m-截面：（41.59+1。72）*1。15=49.81t/m-截面：（35.12+1.72)1。15=42.37t/m-截面：（(28。50+1。72）1。15=34.75t/m-截面：（(24。38+1.72）1。15=30.02t/m68、69#墩頂1。6m范圍：截面：（53.61+1.72)1。15=63。63t/m2、按壓桿穩定確定滿堂支架鋼管允許承載力采用外徑D50mm，壁厚4mm的鋼管作支撐桿 ,其幾何和力學特征值為：面積A=（d2-d12）/4=5。781*1011、4m2；慣性矩I=（d4-d14）/64=15.405*10-8m4；回轉半徑i=( d2-d12）2/4=0。6782*102=1.6325102m;壓桿的長細比=l0/i, l0取為(1。5+20.15）=1。8m,則=l0/i=110.26；壓桿的承載力折減系數，取為110，查表得=0.536;壓桿穩定的允許應力=按壓桿穩定確定鋼管允許承載力：當鋼管支架的縱、橫連接管的步距為1。5m時，單根鋼管的允許承載力P=A=0.536*5.781*10-4170*103=52。68KN=5。4t3、滿堂支架計算簡圖及檢算32m梁段檢算滿堂鋼管支架，受力寬度按6.5m ，初設間距底板中部4。5m范圍12、按0。750。75m（縱向橫向）布置， 腹板范圍按0。750。5m布置，翼緣板及外部范圍按0。750。9m布置，支架總寬度13.7m。1)-截面至-截面長3.5m,在受力寬度6.5m內鋼管支撐立桿總數為：114。6=50。6根，單根立桿受力為（41.13+30。57)3.5/(2*50。6）=125。5/50。6=2.48t/根5。4t。局部最大受力：41。130。75/11=2.81t/根5.4t,滿足強度要求。2）-截面至-截面至-截面長20。95m, 在受力寬度6.5m內鋼管支撐立桿總數為：11(20.95/0.75)=1128=308根。按最大受力檢算:34。75*20。95/308=13、2。37t/根5。4t，滿足強度要求.3)-截面至-截面至截面長6.2m, 在受力寬度6.5m內鋼管支撐立桿總數為：119=99根，單根立桿受力為(（34.75+42。37）*5/2)+ （(42。37+49.81）1.2/2)）/99=248。11/99=2。51t/根5.4t；局部最大受力：49。810。75/11=3。4t/根5。4t，滿足強度要求。4)梁兩端67#、70#墩頂梁端1.1m及68、69#墩頂1.6m的荷載分布在頂帽寬度范圍內。5）地基承載力檢算扣除橋墩支撐范圍的長度為3.5+20。95+5=29。45m29。45m范圍的荷載：（41.13+30。57)*3.5/2+34。14、75*20。95+(34.75+42.37）5/2=125.475+728.01+192.8=1046.3t設鋼管支撐下墊160mm槽鋼，槽鋼長度7.0m（29。45/0.75）+1*7.00。16=44.8m2、1046.3*10009。8/44.8=219。1KPa設鋼管支撐下墊180mm槽鋼,槽鋼長度7。0m(29.45/0.75)+1*7。0*0。18=50。4m2、1046。310009.8/50。4=203。5KPa根據設計圖，6768#墩范圍地基表層約3m厚為粉質粘土,其承載力為0。15MPa不能滿足要求;6970墩范圍地基表層約2m厚為細砂，其承載力為0。11MPa不能滿足要求15、。故需對地基或支承層做適當的加固處理。6970#墩范圍采取換填40cm厚石質填料，碾壓密實后(換填料底原地基及石質填料均要加強碾壓),再在表面灌注10cm厚C30混凝土.67#68#墩范圍采取對表面粉質粘土加強碾壓密實,挖寬30cm、深20cm溝槽,夯壓密實,灌注20cm厚C30鋼筋混凝土,鋼筋網間距為30*30cm，鋼筋設在混凝土底部位置，保護層厚度5cm.（29。45/0.75）+1*7.0*0。30=84m21046.3*1000*9.8/84=122。1KPa150 KPa以上兩項地基處理后，鋼管支撐下再設槽鋼墊層。 4、公路門架檢算跨公路采用工字鋼門架，預留雙向分離式行車道，單向車道16、寬4.5m?？v梁采用50b工字鋼，工字鋼間距75cm，梁底6。0m范圍內設9根工字鋼，單根長度為12m，位置在68#、69墩之間，與公路垂直相交；豎向支撐采用直徑500的鋼管， 梁底5.6m范圍內間距3。0m布置，翼緣板下間距3。6m，豎向支撐上橫梁采用232工字鋼，工字鋼長14m,中支撐下設高0。8m、寬1.2m的鋼筋混凝土防撞基礎，邊支撐下設高0。8m、寬1。0m的鋼筋混凝土防撞基礎。工字鋼縱梁跨度5。6m.1）荷載梁體最大單位荷載按42。37 t/m計算q=42.37*0.75/6=5.296t/m=51.9KN/m2）縱梁檢算及計算簡圖 RA=RB= ql/2=51。95。6/2=1417、5.33KNMmax=ql2/8=51。95.62/8=203。45KNm選用50b型工字鋼截面抵抗矩Wx=1940cm3，= Mmax/Wx=203。45/（194010-6)=104.87103KPa170103KPa最大撓度檢算I50b工字鋼的慣性矩Iz=48560cm4、A3鋼的彈性模量為210*106KPafmax=5ql4/（384EI）=5*51。9*5。64/（384*210106*48560108）=6.5*10-3mfmax/l=6。5*103/5.6=1/861。51/400滿足要求3)鋼支墩及橫梁檢算（1）橫梁檢算中墩支撐線荷載為193。772=387.55 KN/m邊18、支墩支撐線荷載為42.37*5.6*9。8/2*6=193.77KN/m橫梁采用兩根32b工字鋼Mmax=145。33KNmWx=2726。333=1452。67cm3= Mmax/Wx=145.33/(1452。6710-6）=100103KPa170103KPa采用兩根32b工字鋼即可滿足強度要求.最大撓度為 I32b工字鋼的慣性矩Iz=11621。4cm4fmax=5ql4/(384EI)=5387。55*34/(384*210106*2*11621。4*108）=8。4103mfmax/l=8。4*103/3=1/3571/400不滿足要求取跨度為2.8m重新檢算fmax=5ql4/（19、384EI)=5*387.552.84/（384*210*106*211621。410-8)=6.410-3mfmax/l=6。410-3/2。8=1/437。51/400滿足要求決定豎向支撐采用直徑500的鋼管，壁厚8mm, 梁底范圍內間距2。8m布置，翼緣板下間距3。6m，豎向支撐上橫梁采用232b工字鋼，工字鋼長14m，中支撐下設15*1。20.8m的鋼筋混凝土防撞基礎，邊支撐下設15*1。00.8m 的鋼筋混凝土防撞基礎，并順長度方向的兩端各0。5m范圍加厚0.2m，基礎底部和上部各布置一層8鋼筋網，鋼筋縱橫間距為30cm，鋼筋保護層5cm。4)鋼支墩檢算采用外徑D50cm，壁厚8mm20、的鋼管作豎向門架支撐 ,其幾何和力學特征值為：面積A=（d2-d12)/4=1。237*102m2；慣性矩I=（d4-d14)/64=3.7425*104m4；回轉半徑i=（ d2+d12）-2/4=0。17397m；壓桿的長細比=l0/i, l0取為7。2m，則=l0/i=41。386；壓桿的承載力折減系數,取為42，查表得=0.919;壓桿穩定的允許應力=0。919170*103=156。26*103 KPa中支墩的中支撐承載力最不利 Qmax=387.55*3.0=1162。65KN鋼單根管支墩受力為1162。65KN，施工選用50cm鋼管,壁厚8mm.=1162.65/1.237*1021、2=94*103KPa156.26103 KPa 滿足要求5）基礎縱橫梁及立柱鋼管自重計算:縱梁(6/0。75+1）*5.6*101=5090Kg橫梁2*757。7=808Kg中部三根立柱37.21。2371027。85=2098 Kg基礎自重 1.20。8*(5。6+2）*2。5=18.24 t中墩基礎最大荷載為34.75*5.6=194。6+5.1+0。8+2.1+18.24=220。8t則基地應力為=220。8/（1。27.6)=24。21t/m2 =237.3KPa (中、邊支墩均在混凝土路面上,承載力能夠滿足基底強度要求）5、模板檢算模板支架立桿頂部加頂托，通過頂托調整標高，以滿足梁22、底弧線要求。頂托上面縱向分布10cm10cm方木，間距75cm，在縱向方木上分布10cm10cm方木,間距30cm，方木上釘竹膠板（厚15cm）作為底模。翼板和側模采用10cm10cm方木釘成框架作為支撐；框架間距lm，釘5cm厚木板,其上再釘竹膠板作為側模和翼板的底模。箱梁箱室空間較小,混凝土澆筑后內模拆除困難，采用3cm厚木板刨光配一定的方木作為內模，混凝土澆筑后不再拆除。1）底模強度檢算近似按4跨等跨連續梁計算，施工荷載均布 底模上分布的線荷載42。37/5。6=7。5661t/m=74.1475KN/m，查手冊KM=-0.107 Mmax=KM ql2=-0。107*74。14750.23、32=-0。714 KN.m 按15mm厚底模計算截面模量W=bh2/6=1。0*0。0152/6=0。37510-4m3（按10mm厚底模計算截面模量W=bh2/6=1.00。012/6=0。16667104m3） 模板抗彎強度= Mmax/W=0.714/0.37510-4=19.04*103KPa=9*1104 KPa=90*103 KPa （按10mm厚底模計算模板抗彎強度= Mmax/W=0。714/0。16667*10-4=42.8103KPa=90*103 KPa ) 2)底模模板撓度檢算 竹膠板的彈性模量按 E=10*106KPa，查手冊得KW=0.632 慣性矩 I=bh3/24、12=1。00.015-3/12=28。125108m4(按10mm厚底模計算，慣性矩I=bh3/12=1.00。013/12=8.3333108m4）fmax=KWql4/(100EI）=0.632*74.14750.34/（100*10*106*28。125*108）=0.379576/281。25=1.3510-3mL/400=1。2/400=310-3m 模板剛度滿足要求。（按10mm厚底模計算模板撓度fmax=KWql4/(100EI）=0.63274。14750.34/（10010*106*8。333108）=0。379576/83.3333=4.55103mL/400=1。2/425、00=310-3m），模板剛度不滿足要求.6、模板下1010cm方木橫梁檢算1）強度檢算近似按4跨等跨連續梁計算，施工荷載均布，跨度L=40。75m=3m底模上分布的線荷載q=42.37*0。3/5.6=2。2698t/m=22.244KN/m,查手冊KM=0。107 Mmax=KM ql2=0。107*22。244*0.752=-1.339 KN。m 截面模量W=bh2/6=0.10.12/6=1.6667*104m3抗彎強度= Mmax/W=1.339/1。66667*104=8。03103KPa=10103 KPa 強度滿足要求。2）剛度檢算 木材順紋彈性模量按 E=9*106KPa，查26、手冊得KW=0.632 慣性矩 I=bh3/12=0.10.13/12=8.333310-6m4fmax=KWql4/(100EI）=0。63222.244*0。754/(100*9*1068。333*106)=4.4481/7500=0.610-3mL/400=0。75/400=1。910-3m 剛度滿足要求.7、支架立桿頂托上1010cm方木縱梁檢算1)強度檢算近似按4跨等跨連續梁計算，按對稱分布兩個集中荷載計算，跨度L=40。75m=3m底模上分布集中荷載：F=42.370。375/(25.6）=1.419t/m=13。903KN/m,查手冊KM=-0.286 Mmax=KM ql2=027、。28613。9030。3752=0。755KN。m 截面模量W=bh2/6=0.1*0.12/6=1。666710-4m3抗彎強度= Mmax/W=0。755/1.66667*10-4=4。53103KPa=10103 Kpa強度滿足要求。2）剛度檢算木材順紋彈性模量按 E=9*106KPa,查手冊得KW=1.764慣性矩 I=bh3/12=0。1*0.13/12=8。3333106m4fmax=KWql4/(100EI)=1。764*13.903*0.754/（1009*1068.333*106)=7.75983/7500=1。04103mL/400=0。75/400=1。9*103m 剛28、度滿足要求。五、施工中注意事項1、原公路橋作業區域兩頭應設明顯警示牌，非作業人員不得進入作業區.2、現場作業人員必須遵守各種技術規范、規章、制度，定期進行體格檢查，凡不適宜高空作業的人員,不得從事此項工作，而進入施工操作場地，進行作業前，都必須佩戴好安全帽、安全帶、安全繩和勞動防護用品。安全帶必須高掛低用。惡劣天氣時應停止高空作業。雨后作業應有防滑措施。嚴禁酒后上班，嚴禁穿拖鞋、硬底鞋、高跟鞋，必須穿防滑軟底鞋或布鞋。3、高空作業人員配給工具袋，小型工具及材料放入袋內，較大的工具，拴好保險繩,不得隨手亂放，防止墜物傷人，嚴禁從高空向下亂扔亂丟，在粱體防護欄桿外進行作業時,須設置懸掛式吊籃等防護29、設施,作業人員須系好安全帶。4、安裝足夠的照明設備，保證夜間施工有良好的照明條件，在作業地點附近設置警示標志，懸掛紅色燈,以提醒作業人員,施工人員應站在安全半徑外，5、施工作業場所有墜落可能的物件，應一律先行撤除或加以固定.高處作業中所用的物料,均應堆放平穩,不妨礙通行和裝卸.作業中的走道、通道板和登高用具，應隨時清掃干凈；拆卸下的物件及余料和廢料均應及時清理運走，不得任意亂置或向下丟棄。傳遞物件禁止拋擲。6、機具必須由專人統一指揮.起重指揮應站在能夠照顧全面的地點，信號要統一、準確;嚴禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應使用交互捻制的鋼絲繩,有打結、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲30、繩應及時按規定降低使用標準或報廢；起吊物件應合理設置溜繩。7、高處作業中的安全標志、工具、儀表、電氣設施和人身防護用品,必須在施工前加以檢查，確認其完好，方能投入使用。當在電源線附近操作時，應特別小心防止觸電和掉下.各種線路必須懸掛或走隱藏，避免被車軋破等事故，造成對人員的危險.8、在粱體施工過程中時刻觀察支架桿件、連接處、剪刀撐等部位的工作情況，如發現有缺陷和隱患及異常立即停止作業并進行處理。 9、懸空作業懸空作業處應有牢靠的立足處，并必須視具體情況，配置防護欄網、欄桿或其他安全設施。懸空作業所用的索具、腳手板、吊籃、吊籠、平臺等設備，均需經過檢證方可使用.10、操作平臺操作平臺使用時,應有專人進行檢查，操作平臺上應顯著標明容許荷載值.操作平臺上人員和物料的總重量,嚴禁超過設計的容許荷載。應配備專人加以監督。11、交叉作業需要進行上下立體交叉作業時，不得在同一垂直方向上操作，下層作業的位置，必須處于依上層高度確定的可能墜落范圍半徑之外.不符合以上條件時，應設置安全防護層.12、橋頭設置施工過程控制牌（限速、限高)及安全警示牌。