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1、一、工程概況本工程為xx四期安置房工程。該工程劃分為兩個標段，我公司承建的是二標段二標段地下室，地下一層；地上4、5、10、13#樓18層；6#樓、11#樓、14#樓、17#樓22層；16#樓15層，標準層層高都為3m。建筑高度為47.9068.90m，總建筑面積為118499。 因本工程為高層建筑，我施工單位特編制2個卸料平臺施工方案，一為落地鋼管卸料平臺，該平臺適用于地面12m以下的卸料平臺使用；二為型鋼懸挑卸料平臺，該平臺適用于地面12m以上的的卸料平臺使用。每棟從二層起4、5、13、16#樓每層設置4個卸料平臺；6、10、11、14、17#樓每層設置2個卸料平臺。卸料平臺根據各樓棟主體2、及外架施工進度要求同步進行安裝，平臺一般設置便于搬運材料的位置，具體布置見附圖。二、編制依據1、xx四期安置房工程施工圖；2、xx四期安置房工程施工組織設計；3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)；4、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)；5、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)；6、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)；7、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；8、建筑施工安全檢查標準 (JGJ59-2011)；三、落地式鋼管卸料平臺（一）搭設方案卸料平臺采用4.83.6鋼管搭設，尺寸：3.2m3.0m,搭設高度為3、11.6m。使用荷載應控制在800kg以內，且材料不能長時間堆碼在平臺上，3小時以上未轉運走的材料應轉移到樓層內。卸料平臺架由鋼管搭設，縱橫立桿間距0.8m1.0m，縱橫橫桿步距為1.8m。在平臺架四邊垂直面上設剪力撐，每兩步橫桿設一道，從底到頂連續設置。平臺架封頂時立桿大頭朝上，四周立桿應高出頂層腳手架板1.2m，以備搭設欄桿，內排立桿應低于腳手板下表面，桿頂與最上層的橫桿取齊，頂層桿件的每個綁扎點均用雙扣。腳手板要用50mm厚的木板，鋪嚴，鋪穩，用釘釘牢（或綁扎牢固），三面圍護安全網。地基要夯實找平，鋪設墊板，并作好排水處理。（本工程搭設在地下室頂板上）平臺水平支撐鋼管布置圖卸料平臺平面示4、意圖卸料平臺側立面示意圖（二）材料要求對于鋼管、扣件等進場材料必須進行嚴格的檢驗，不合格材料杜絕使用。 （三）構造要求1、立桿 每根立桿底部設置墊板，墊板寬度200mm，厚度50mm。 立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊（大橫桿對立桿起約束作用，對確保立桿承載能力的關系很大），不得隔步設置或遺漏。 立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。2、大橫桿 上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。 同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳5、手架總長度的1/250，且不大于50mm。 相鄰步架的大橫桿錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受力情況。3、剪刀撐 每道剪刀撐跨越立桿的根數為3跨，傾角在45 60之間。 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度1米，用3個扣件連接。 剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。（四）搭設工藝 每搭完一步腳手架后，按規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。 桿件在相交處的端頭伸出長度應不小于0.1m。 立桿下鋪跳板，準確的放在定位線上。 立桿搭設符合下列規定：嚴禁將外徑不一致的鋼管混合使用；相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度6、內，錯開距離符合要求。 扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同。擰緊程度：要求扭力矩控制在4060N.M，最大不得超過65N.M。在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm；對接扣件開口朝上或朝內；用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口向上，以防雨水進入銹蝕扣件；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。 落地式腳手架卸料平臺與外圍護架嚴禁相連，必須單獨與建筑物可靠連接。（五）落地式鋼管卸料平臺計算書1、架體參數卸料平臺名稱卸料平臺卸料平臺布置方式沿縱向平臺長度A(m)3.2平臺寬度7、B(m)3平臺高度H(m)12立桿縱距la(m)0.8立桿步距h(m)1.8立桿橫距lb(m)1板底支撐間距s(m)0.5 2、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.033腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.14安全設施與安全網自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷載q1k(kN/m2)10施工均布荷載q2k(kN/m2)2基本風壓0(kN/m2)0.2風荷載體型系數s0.8風壓高度變化系數z0.74(立桿穩定性驗算),0.74(連墻件強度驗算)3、板底支撐（縱向）鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm8、4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/2 =0.3501.00/2=0.175kN/m; Q1k= q1klb/2 =10.0001.00/2=5.000kN/m; Q2k= q2klb/2 =2.0001.00/2=1.000kN/m; （1）強度計算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續梁計算。 q1=1.2 (G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.175)=0.250kN/m; q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(5.000+1.000)=8.400kN9、/m; 板底支撐鋼管計算簡圖 Mmax=(0.100q1+0.117q2)l2=(0.1000.250+0.1178.400)0.802=0.645kNm; Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.1000.250+1.2008.400)0.80=8.284kN; =Mmax/W=0.645106/(4.49103)=143.645N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ （2）撓度計算 q=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m q=Q1k+Q2k=5.000+1.000=6.000kN/m Rmax=(1.100q1+1.200q2)l=(1.110、000.208+1.2006.000)0.80=5.943kN; =(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI=(0.6770.208(0.80103)4+0.9906.000(0.80103)4)/(100206000.0010.78104) =1.122mmmin800.00/150,10mm=5.333mm 滿足要求！ 4、橫向支撐鋼管驗算平臺橫向支撐鋼管類型雙鋼管鋼管類型483鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.49鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載下三等跨連11、續梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax/2=4.142kN; p=Rmax/2=2.972kN 橫向鋼管計算簡圖 橫向鋼管計算彎矩圖 Mmax=0.727kNm; 橫向鋼管計算剪力圖 Rmax=4.794kN; 橫向鋼管計算變形圖 max=1.555mm; =Mmax/W=0.727106/(4.49103)=161.860N/mm2f=205.00N/mm2; 滿足要求！ max=1.555mmmin1000.00/150,10=6.67mm; 滿足要求！ 5、立桿承重連接計算橫桿和立桿連接方式雙扣件單扣件抗滑承載力(kN)8扣件抗12、滑移承載力系數0.8 Rc=8.020.80=12.800kNR=8.284kN 滿足要求！ 6、立桿的穩定性驗算鋼管類型483鋼管截面回轉半徑i(cm)1.59鋼管的凈截面A(cm2)4.24鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205雙立桿計算方法按構造要求設置立桿計算長度系數1.5 NG1=(la+2.00lb+2.00h)g1k/hH+g1kla1.00/1.00=(0.80+2.001.00+2.001.80)0.033/1.8012.000+0.0330.801.00/1.00=1.434kN NG2=g2klalb/1.00=0.3500.801.00/1.00=0.280kN; 13、NQ1=q1klalb/1.00=10.0000.801.00/1.00=8.000kN; NQ2=q2klalb/1.00=2.0000.801.00/1.00=1.600kN; 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： N=1.2(NG1+NG2)+0.91.4(NQ1+NQ2)=1.2(1.434+0.280)+ 0.91.4(8.000+1.600)=14.153kN; 支架立桿計算長度： L0=kh=11.501.80=2.700m 長細比=L0/i=2.700103/(1.5910)=169.811=250 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： L0=kh=1.1551.5001.14、8=3.119m 長細比= L0/i=3.119103/（1.5910）=196.132 由查表得到立桿的穩定系數=0.188 k=zso=0.740.800.20=0.118kN/m2 Mw=0.91.4klh2/10=0.91.40.1181.001.802/10=0.048kNm； =N/A+Mw/W=14.153103/(0.1884.24102)+0.048106/(4.49103)=188.320N/mm2f=205.00N/mm2 滿足要求！ 7、連墻件驗算 連墻件連接方式扣件連接連墻件布置方式2步3跨連墻件對卸料平臺變形約束力N0(kN)3內立桿離墻距離a(m)0.3 （1）強15、度驗算 k=zso=0.740.800.20=0.118kN/m2 AW=1.801.0023=10.8m2 Nw=1.4kAw=1.40.11810.8=1.790kN N=Nw+N0=1.790+3.00=4.790kN 長細比=L0/i=(0.30+0.12)103/(1.5910)=26.415，由查表得到立桿的穩定系數=0.936。 Nf=0.85Af= 0.850.9364.24010-4205.00103=69.154kN N=4.790Nf=69.154 滿足要求！ （2）連接計算 連墻件采用扣件方式與墻體連接。 雙扣件承載力設計值 Rc=8.020.80=12.800kN N16、=4.790kNRc=12.800kN 滿足要求！ 8、立桿支承面承載力驗算地基土類型素填土地基承載力特征值fg(kPa)140基礎底面面積A(m2)0.25地基承載力調整系數kc1 fg=fgkc=140.0001.000=140.000kPa Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(1.434+0.280)+ (8.000+1.600)=11.314kN; p=Nk/A=11.314/0.25=45.258kPafg=140.000kPa 滿足要求！四、懸挑式卸料平臺（一）搭設方案卸料平臺外挑長度為4000mm，與建筑樓板面的錨固長度為1000mm；卸料平臺的寬帶為2500mm （17、卸料平臺的構造做法詳見附圖）。（二）構造要求材料選用：主梁采用16號槽鋼（槽口水平）；次梁材采用14a號槽鋼（槽口水平）；鋼絲拉繩采用18鋼絲繩；卸料平臺防護欄桿采用48.33.6的鋼管焊制，采用模板圍護，兩側設伸出1500mm寬的防墜落兜網，支架采用16的鋼筋焊接；底板滿鋪50mm厚模板。（三）安裝及拆除1、工具式卸料平臺的安裝施工方法（1)安裝前檢查構配件的焊接質量,幾何尺寸,并涂刷二道防銹漆。（2）構配件運至施工現場后，按設計尺寸進行組裝，并保持整體平衡不扭曲，鋼管欄桿安裝是否牢固可靠。（3）鋪設腳手板，在次梁設50100木背枋，間距不大于500mm，底板滿鋪50mm厚模板，用鐵釘固定；18、外腳手架內側采用18mm厚腳手板鋪設，用鐵絲與腳手架水平桿綁扎固定。（4）安裝平臺吊索，吊索鋼絲繩采用16鋼絲繩，分別布置在料臺平面16的吊環上，并用繩卡卡牢，每個接頭上采用4個繩卡，并設置安全彎。（5）利用塔吊的吊鉤將平臺的吊裝繩扣緊，保持基本平衡時，慢慢吊起平臺至安裝高度，將卸料平臺的主梁槽鋼支腿伸入混凝土結構預留的鋼筋環內，用木契將其卡緊定位。（6）先將2根15.5的鋼絲繩分別錨固在上層結構預留的鋼筋環上，并用緊繩器將其鋼絲繩收緊，其平臺四角平衡，用繩卡牢，每個接頭上采用4個繩卡，并設置安全彎。（7）接好鋼絲繩調整完畢。經過檢查驗收，方可松卸塔吊的吊鉤，上下操作。（8）懸掛限載標牌。2、19、工具式卸料平臺的拆除施工方法待添加的隱藏文字內容2（1) 拆除前先將卸料平臺內的建渣清理干凈，檢查配件連接是否有松動，如有將其緊固。（2）將外腳手架內側的腳手板拆除。（3）利用塔吊的吊鉤將平臺的吊裝繩扣緊，保持塔吊的吊鉤基本受力。（4）檢查塔吊的吊鉤受力可靠后，先松開平臺的斜拉鋼絲繩，再將鋼筋環內木契松開。（5）塔吊配合將卸料平臺伸入外架部分緩緩推出外架以外。（6）將卸料平臺吊放到平整的地方，對卸料平臺進行全面檢修，經檢查后確保無安全隱患后，方可進行再次安裝使用。（四）安全使用措施1、安全防護措施（1) 懸挑式鋼平臺應按施工方案加工制作，其構件必須連接牢固可靠。（2) 懸挑式鋼平臺的擱支點與上20、部拉接點必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設施上。（3) 斜拉桿或鋼絲繩，構造上兩邊各設二道。（4) 吊運平臺時使用卡環，不得在使吊鉤直接鉤掛吊繩。（5) 鋼平臺安裝時，鋼絲繩使用緊繩器將其鋼絲繩收緊，使用專用繩卡牢，每個接頭上采用4個繩卡，并設置安全彎。建筑物銳角利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊層，鋼平臺外口應略高于內口。（6) 鋼平臺左右兩側必須裝置固定的保護欄桿，高1200mm。（7) 鋼平臺吊裝，需待橫梁接好鋼絲繩調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。（8) 鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。（9) 操作平臺上應顯著地標明21、容許荷載值為800kg，操作人員和材料的總量嚴禁超過設計的容許荷載，配備專人加以監督。2、安全管理措施：（1) 搭設人員必須持證上崗，必須戴安全帽，系安全帶穿防滑鞋。 搭設前按特種作業進行安全技術交底，并做好記錄。（2) 構配件及搭設質量應按規定進行檢查。（3) 嚴禁超載，必須懸掛限載標牌，明確責任人。（4) 六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止作業。（5) 安全檢查的次數為每提升一次檢查一次。（6) 搭拆時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。（7) 搭設操作工人嚴禁酒后作業。三面設置護身欄桿，嚴禁施工人員翻越。（8) 搭設完后必須經過項目部安全員驗收完畢后方可使22、用。（五）懸挑式卸料平臺設計計算書、斜拉平臺設計計算一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：1.95，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.75；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00；鋼絲繩安全系數K：5.50，懸挑梁與墻的節點按鉸支計算；預埋件的直徑(mm)：16.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁23、主梁材料類型及型號：16號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.80，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.00, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。、次梁的驗算:次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.8m，其截面特性為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷載計算(24、1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35 0.80= 0.28kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用14a號槽鋼槽口水平，標準值為0.15 kN/m Q2=0.15 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：8.00kN荷載組合Q=1.2(0.28+0.15)+1.42.000.80=2.75kN/mP=1.48.00=11.20kN2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為：25、 經計算得出: Mmax = (2.752.502/8)(1-(0.002/2.502)2+11.20。 最大支座力計算公式: 經計算得出: R = (11.20 + 2.75(2.50 + 20.00)/2 = 9.03kN3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =9.15103/(1.0580.50)=108.20 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =108.205 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 26、其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.5058.00235/(2500.00140.00235.0)=0.90；由于 b大于0.6，按照下面公式調整： 得到 b=0.756；次梁槽鋼的穩定性驗算 =9.15103/(0.75680.500)=150.34 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =150.336 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=25.15cm227、；慣性距 Ix=934.5cm4；轉動慣量 Wx=116.8cm3；回轉半徑 ix=6.1cm；截面尺寸，b=65mm,h=160mm,t=10mm；1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.19kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.14+0.19) = 0.40kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑28、水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = 16.235 kN； R2 = 18.583 kN； R3 = -8.288 kN。 最大支座反力為 Rmax=18.583 kN；最大彎矩 Mmax=9.838 kNm；最大撓度 =0.051 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =9.838106/1.05/116800.0+1.76104/2515.000=87.229 N/mm2；主29、梁槽鋼的最大應力計算值 87.229 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=57010.065.0235/(4900.0160.0235.0)=0.473；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 9.838106/(0.473116800.00)=178.24 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 178.24 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!、鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RC30、i - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (3.9/(1.75+1.95) = 0.725；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 16.235 / 0.725 = 22.38 kN；、鋼絲拉繩的強度驗算: 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg178.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K5.5。得到：Fg=27.586KNRu22.378KN。經計算，選擇直徑16的鋼絲繩能夠滿足要求。、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=22378.195N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=22378.24/(3.14250.002)1/2=15.2mm。經計算，選擇直徑16的拉環能夠滿足要求。