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1、xx二期三階段標段41#樓插扣式滿堂架施工方案 審核： 編制： 第一節(jié)、編制依據模板工程的施工質量是對整個砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板支撐體系，嚴格執(zhí)行“三檢制”，保證模板的施工質量。本工程支模計算依據xx建筑設計研究院設計的xx二期三階段標段建筑、結構圖紙和圖紙答疑紀要及圖紙設計變更，及以下標準、規(guī)范： 1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ1302011、J842011。3）支模計算軟件。相關國家規(guī)范、地方標準等技術文件：4）混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范GB5020492；5) 混凝土結構工程施工質量驗收2、規(guī)范 GB 50204-2011；6) 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準 GB 50300-2011；7) 建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008；PKPM施工計算軟件。第二節(jié)、工程概況2.1 工程簡介工程名稱：xx二期三階段標段41#樓工程質 量：符合國家GB503002001各項建筑工程質量統(tǒng)一驗收標準合格等級，確保陜西省級優(yōu)質工程“長安杯”。2.2 建筑概況本工程位于x東校區(qū)內，本工程為一類高層住宅樓建筑，總建筑面積39687.3，其中地上37130，地下2557.3；地上32、30層，地下一層；建筑高度96.6m；鋼筋混凝土剪力墻結構；抗震設防烈度八度；一類高層住宅樓；耐火等級一級3、；防水等級一級；屋面防水等級I級；設計使用年限50年。第三節(jié)、插扣式腳手架的特點插扣式腳手架全稱為多功能插扣式腳手架，它是由承插型插扣式鋼管支架衍生出來的一種新型建筑支撐系統(tǒng)。與插扣式鋼管支架相比具有承載力大，搭建速度快，穩(wěn)定性強，易于管理等特點。 1、主要構配件： (1)、立桿：桿上焊接有連接的輪盤和連接套管的豎向支撐桿件。 (2)、連接輪盤：焊接于立桿上可扣接 4 個方向扣接頭的八邊形孔板。(3)、立桿連接套管：焊接于立桿一端，用于立桿豎向接長的專用外套管。 (4)、橫桿：兩端焊接有扣接頭，且與立桿扣接的水平桿件。插扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優(yōu)于碗扣架，他的4、特點如下：1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由調節(jié)； 缺點： 1、插扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。本工程使用條件:由于本工程為剪力墻結構，樓面地面平整，全鋼大模板和頂板流水施工，要求滿堂架搭設規(guī)范且速度快，所以采用插扣式滿堂架施工支撐體系。第四節(jié)、插扣式支撐的設計4.1插扣式腳手架的布置1、插扣式滿堂架的搭設嚴格按照GB 249112010標準執(zhí)行，根據42#樓實5、際情況，按照樓層高度選用長度2500mm的立桿加500mm的U型頂托。根據計算書、剪力墻開間尺寸和梁位置，橫桿長度采用600、900。 2、對于局部特別的房間，如衛(wèi)生間、廚房、陽臺等結構板標高不一致的，高差大于30mm的，該房間獨立設置插口滿堂架，與臨間采用鋼管扣件連接。3、部分房間適當利用長度1500mm的鋼管扣件進行調整立桿間距，保證立桿相對梁的距離。4、對于樓梯踏步的模板支設，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管扣件進行搭設。5、對于頂板，由于插扣式腳手架的支設高度不能正好到達梁底，因此，在插扣立桿頂端，加設U型頂托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過25CM，確保支架6、及U型頂托的的受力穩(wěn)定。頂板底采用U型頂托上設鋼管橫桿，鋼管橫桿必須擺放在U型頂托中心部位，鋼管橫桿上鋪設50*70木方，間距150mm ,木方上鋪設12mm竹膠板。6、梁底間距600mm設置一道水平小橫桿，用鋼管扣件連接。梁底采用小橫桿上鋪設三道50*70木方 ,木方上鋪設梁底板。 7、在頂板混凝土布料機的安放房間采用600mm的插口橫桿，該房間設置四道剪刀撐,剪刀撐用鋼管扣件搭設，確保滿足布料機施工的動荷載。8、根據立桿2500mm的尺寸，每道立桿有兩道插盤，兩步橫桿必須滿加，不得漏加掃地桿。第五節(jié)、施工部署準備5.1工藝流程41#樓以中東單元間沉降縫為軸，將樓體分為兩部分，主體結構采用各7、單元流水施工，如下圖： 42#樓主體結構流水施工圖5.2插口滿堂架施工準備a、 材料準備：根據41#樓流水施工進度計劃及工程量，計劃分批進場三層的插扣滿堂架，材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(1) 對于發(fā)生變形、彎曲、開裂、生銹的架管，嚴禁使用，及時退場。(2) 架管進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止雨淋生銹。b、插扣式滿堂架范圍41#樓東單元32層、中西單元30層結構頂板模板支撐；c、插扣式滿堂架技術交底工作在插扣式滿堂架架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.插扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規(guī)范和8、方案要求搭設橫桿、頂墻桿、扣件連接桿及剪刀撐。3.可調U型頂托的自由端高度小于250mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿必須滿加。第六節(jié)、操作工藝6.1插扣式滿堂架操作工藝：1）將樓層各構件位置的邊線在地面上標出，以保證支架、模板施工過程中按設計尺寸進行施工。2）按預先的支架設計位置在地面上將立桿位置標出，并做好標記，保證立桿排列整齊。3）先豎立最角端的立桿，并逐步將周邊立桿豎起，將掃地桿及第一步橫桿搭設，保證已搭設架體穩(wěn)固、不傾倒。4）在立桿全部豎立完成后，進行上部立桿搭設，將全部橫桿搭設完成，并預留出梁位。按預定架體設計要求搭設剪刀撐，剪刀撐必須按要求整體搭設。5）搭設梁底縱向受力鋼管，受力9、鋼管需采用雙扣件固定，鋼管搭設時需進行標高復核以保證梁底模板為設計標高。6）梁底模板鋪設時，木楞木枋放置應平順，且靠近節(jié)點位置需放置木楞。7）板底模板鋪設時，應先將頂部可調頂托調整至預定標高位置，并對其進行拉線找平，滿足平整度要求后再鋪設模板。第七節(jié)、質量標準7.1質量管理基本要求為保證支模架施工質量，控制安全風險，設置二個停工驗收點，即：滿堂架基礎驗收、滿堂架驗收。由安全員、技術員負責停工驗收，驗收合格后，方可插入下一道工序施工。7.2滿堂架的施工驗收要求1、 驗收人員：施工完由項目經理組織生產經理、技術負責人、技術內業(yè)、工長、質檢和安全員進行驗收，確認合格后方可投入使用。2、檢查驗收必須嚴10、肅認真進行，要對檢查情況、整改結果填寫記錄內容，并簽字齊全。3、重點驗收項目：（1）插口連接驗收：安裝后的插碗插口應按隨機均布原則進行抽樣檢查，檢查扣件主要看其連接是否緊固，不合格時，必須整體重新插入或靠緊，并經復驗合格方可驗收。安全設施、防墜裝置是否齊全和安全可靠。（2）基礎是否平整堅實，支墊是否符合要求。第八節(jié)、安全文明要求8.1安全施工主要注意事項 支設立柱模板和梁板模板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。 當搭設4m以上的梁板模板時，應在滿堂架中間設一層簡易安全網，以防止高空墜落及墜物傷人。 搭拆腳手架、模11、板時，應按高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定進行。且地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 拆腳手架、模板前，應由工程項目技術負責人向工長、安全員、施工操作隊組全體人員作詳細的安全技術交底。 架子工持證上崗，搭設施工時避免上下同時作業(yè)。鋼管橫桿、立桿的接頭應錯開。緊固時注意握緊工具、扣件避免其墜落傷人。外架上所有腳手板、擋腳板、安全網必須搭設牢固、封閉嚴密，以防發(fā)生高空墜落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉塵飛揚等現象。 搭拆腳手架過程中，操作人員應系好安全帶帶好安全帽，一切操作過程都應符合相關安全操作規(guī)范、規(guī)程和標準。 拆模采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下，拆模間歇時，12、將活動的模板、拉桿、支撐固定。 對職工進場進行安全技術教育，發(fā)現施工中的安全技術問題應及時解決。 現場安全員有權制止違章指揮和違章作業(yè)，遇有險情應立即停止施工作業(yè)，并報告工程項目領導及時處理。 模板拆除時，不應對摟層形成沖擊荷載，拆除的模板和支架應分散堆放并及時運走，防止人員踏空墜落。8.2腳手架施工的危險源腳手架搭、拆、使用時的高空墜落；腳手架搭、拆、使用時的物體打擊；腳手架的坍（垮）塌。 針對高空墜落的管理要求 參與搭拆作業(yè)的人員，須持證上崗，安全帽、安全帶、防滑鞋等要穿戴齊全，嚴禁酒后作業(yè)。作業(yè)面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。 工人在架上作業(yè)時，應注意自我安全保護和他人的安全，避13、免發(fā)生碰撞、閃失、和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。 腳手架進行全封閉使用，外架底部滿鋪腳手板，下掛密目安全兜網一道。（外架另行設計。）安全網必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。 作業(yè)人員在架上的最大作業(yè)高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。 六級及六級以上大風和雨、雪天應停止腳手架作業(yè)；雨、雪之后上架作業(yè)時，應把架面的積雪、積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。 針對物體打擊的管理要求 搭拆過程中，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發(fā)生失衡、脫手14、碰撞、滑跌等不安全的作業(yè)。 拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內，傳遞至地面并放指定地點堆存。 拆下的鋼管與配件，應及時傳送至樓層內，防止碰撞，嚴禁拋擲。 在整個拆除作業(yè)過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作，在主要通道處設置警戒區(qū)，安排警戒員一名巡視，確保拆除作業(yè)順利進行。 針對坍（垮）塌的管理要求 腳手架必須嚴格按方案進行搭設，在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距做尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。 本支模架只允許作為結構施工支模架，不允許堆載，不得隨意超負荷使用。 本支模架作為支撐架，立桿垂直度須嚴15、格控制，一般須吊線復核，必要時用經緯儀復核垂直度。 在作業(yè)中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網等。 施工前因操作要求需要拆除部分架體時，必須經項目總工程師同意，并由施工工長旁站指揮，防止誤拆桿件。8.3安全檢查1、檢查腳手架是否變形或沉陷。若有異常，應隨時上報、及時處理。2、檢查腳手架整體和局部尤其是主梁或大梁下立桿的垂直度，若有異常，應及時加固和消除隱患。3、檢查插插口時，先看其外觀，視情況對其進行涂油和緊固。4、檢查連接件是否齊全、松動、位移等，因施工需要移動，必須在專人負責下在相鄰位置補足。5、檢查安全網等是否完整、牢固，若有損壞及時調換、整改。6、檢查滿16、堂架的荷載情況。支模架上不準堆放大量材料、過重的設備，以免超過設計荷載，如發(fā)現有處于不安全位置和不穩(wěn)定狀態(tài)的，應及時糾正。此外，還要逐日清除腳手板上的垃圾。7、腳手架維護和保養(yǎng)應設專人定期完成，遇大風、大雪、大雨天氣應重新維護驗收后投入使用。8.4文明要求1、對現場架料堆場進行統(tǒng)一規(guī)劃，對不同的進場材料設備進行分類合理和儲存，并掛牌標明標示，重要設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存并設專人管理。2、架料堆放場地要求硬化、平整、有圍護。3、環(huán)保與文明施工。做到工完場清。整個架料堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低揚塵低能耗的整體效果。第九節(jié)、模板支撐體系設計計算計算依據建筑施工扣件式鋼管17、腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工承插式扣件鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-2010等規(guī)范編制。9.1、插扣式鋼管樓面模板支撐計算書1.計算參數結構板厚120mm，層高3m，；模板材料為：竹膠板厚度12mm；竹膠板彈性模量E=6000N/mm2,板底方木彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483.5mm插扣式鋼管：橫向間距900mm,縱向間距900mm,支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.50cm2,回轉半徑18、i=15.90mm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2，Q345鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人員及施工設備荷載 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承載力計算組合 q1 = 19、7.18 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 5.78 kN/m（2）頂板底模板驗算第一層龍骨(木楞)間距L=150 mm，假設計算跨數5跨。底模厚度10mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M1=KMq1L2 =-0.1077.184502=-155573N.mm剪力系數KV=0.606,V1=KVq1L=0.6067.18450=1958Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.107,M2=KMq2L2 =-0.1075.784502=-125220、38N.mm跨中彎矩系數KM=0.077,M3=KMq2L2 =0.0775.784502=90125N.mm剪力系數KV=0.606,V2=KVq2L=0.6065.78450=1576N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)4504/(1006000486000)=0.44mmc.施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.41.00=1.40kN ,計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數KM=0.200,M4=KMPL=0.2001.401000450=126000N.mm支座彎矩系數KM=-0.100,M5=KM21、PL=-0.1001.401000450=-63000N.mm剪力系數KV=0.600,V3=KVP=0.6001.40=0.84kN撓度系數K=1.456,3=KP,L3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10004503/(1006000486000)=0.46mm2）抗彎強度驗算M1=-155573N.mm,M2M5=-188238N.mm,M3M4=216125N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=216125Nmm=0.22kNm=Mmax/W=216125/54000=4.00N/mm2 樓板底模抗彎強度=4.00N/mm222、fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=1958N,V2+ V3=1576+840=2416N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=2416N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32416/(2100018)=0.20N/mm2樓板底模抗剪強度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.44+0.46=0.90mm=450/250=1.80mm樓板底模撓度max=0.89mm=1.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(3)第一層龍骨(木楞)驗算鋼管橫向間距900mm,第一層龍骨(木楞)間距150mm,23、計算跨數2跨第一層龍骨(木楞)采用木枋b=50mm,h=70mmW=bh2/6=50702/6=64000mm3,I=bh3/12=50703/12=2560000mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(木楞)間距/計算寬度=7.18450/1000=3.23kN/m彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.1253.2312002=-581400Nmm=-0.58kNm=Mmax/W =581400/64000=9.08N/mm2 第一層龍骨(木楞)抗彎強度=9.08N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.625,Vmax=KVqL24、=0.6253.231200=2423N=2.42kN=3Vmax/（2bh）=32423/(26080)=0.76N/mm2第一層龍骨(木楞)抗剪強度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521,q=q2第一層龍骨(木楞)間距/計算寬度=5.78/1.2450/1000=2.17kN/m=2.17N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5212.1712004/(10090002560000)=1.02mm=1200/250=4.80mm第一層龍骨(木楞)撓度max=1.02mm=4.80mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(4)第二層25、龍骨(鋼管楞)驗算鋼管縱向間距900mm,計算跨數2跨。第二層龍骨(鋼管楞)采用483.5鋼管W=135352/6=42875mm3, I=135353/12=125000mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=-0.188,P=1.2503.231200=4845N=4.85kNMmax=KMPL=-0.1884845900=-819774Nmm=-0.82kNm=Mmax/W=819774/64000=12.81N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗彎強度=12.81N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=0.688,Vmax=KVP=0.6884.8510026、0=3337N=3.34kN=3Vmax/(2bh)=33337/(126080)=1.04N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗剪強度=1.04N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.911,P，=1.2502.171200=3255N=3.26kNmax=KP，L3/(100EI)=0.91132559003/(100900012560000)=0.94mm=900/250=3.60mm第二層龍骨(鋼管楞)撓度max=0.94mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根立柱的最大支座力的系數2.376每根鋼管承載NQ27、K1=2.3764.851000=11524N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.200.9011000=1080N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=11524+1080=12604N 鋼管重量0.0479kN/m,立桿重量=4.820.04791000=231N水平拉桿4層,拉桿重量=4(1.20+0.90) 0.051000=420N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量=231+420=651N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.2651+12604=13385N(2)鋼管立桿長細比驗算LO=h=1.21.50=1.80m,LO=h+2ka=1.00+ 2028、.70.20=1.28mLO=1.80m，鋼管的i=15.90mm,=LO/i=1800.00/15.90=113.21插扣式鋼管桿件長細比113.2150.0,滿足要求。(3)鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.386,P=N/(A)=13385/(0.386450.00)=77.06N/mm2 插扣式鋼管立桿穩(wěn)定性77.06N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算插扣式鋼管腳手架立桿支承面為混凝土樓板（按C35考慮）,樓板厚=100mm,上部荷載F=13385/1000=13.39kN（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=180-20=160m29、m,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+160)+2(100+160)=1240mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001240160/1000=198.60kN 受沖切承載力198.60kNF=13.39kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.6530、kN支承面局部受壓承載力364.65kNF=13.39kN,滿足要求。5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(木楞)采用單枋b=50mm，h=70mm,間距150mm；第二層龍骨(鋼管楞)采用483.5mm鋼管；鋼管橫向間距900mm,鋼管縱向間距900mm，可滿足要求。9.2、插扣式梁模板支撐計算書1計算參數結構樓板厚180mm，梁寬b=400mm，梁高h=1500mm，層高5.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.60m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm31、2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用三根插扣式鋼管支撐,橫向間距600mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h=1.50m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.20m;鋼管直徑48mm，壁厚3.5mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q345鋼材抗彎強度f=300.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 2.64 ) 1.232、 = 1.09 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 20.57 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 16.21 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(木楞)間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194433、00mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10520.573002=-194387Nmm=Mmax/W=194387/21600=9.00N/mm2梁底模抗彎強度=9.00N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.57300=3740N=3Vmax/(2bh)=33740/(240018)=0.78N/mm2梁底模抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=16.21kN/m;max=Kq2L4/(10034、EI)=0.64416.213004/(1006000194400)=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.73mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨(木楞)驗算立桿橫向間距L2=600mm，梁寬度b=400mm；第一層龍骨(木楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。W=bh2/6=60802/6=64000mm3；I=bh3/12=60803/12=2560000mm4；a.梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(木楞)間距/梁寬=20.57300/400=15.43kN/mb板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1835、25+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板傳遞到第一層龍骨(木楞)的荷載P=(300+ 200)/1000300/10009.26=1.39kN經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kNMmax=0.37kNm, Vmax=4.11kN，F=8.23kN,max =0.15mm1）抗彎強度驗算=Mmax/W=0.37106/64000=5.78N/mm2第一層龍骨(木楞)抗彎強度=5.78N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算=3Vmax/(2bh)=34.111000/(26080)=1.29N/mm2第36、一層龍骨(木楞)抗剪強度=1.29N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算max=0.15=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨(木楞)撓度max=0.15mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖和內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(鋼管楞)驗算鋼管橫向間距L=600mm，計算跨數3跨；第二層龍骨(鋼管楞)采用單枋b=80mm，h=80mmW=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.175,F=8230N=8.23kNMmax=KmPL=0.1758.231000600=864150Nmm=37、0.86kNm=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗彎強度=10.13N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.650,Vmax=KVP=0.6508.23=5.35kN =3Vmax/(2bh)=35.351000 /(28080)=1.25N/mm2第二層龍骨(鋼管楞)抗剪強度=1.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=1.146,F=8max= KPL3/(100EI)=1.1468.2310006003/(10090003413333)=0.66mm=L/25038、=600/250=2.40mm第二層龍骨(鋼管楞)撓度max=0.66mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算(1)荷載計算傳至每根鋼管立柱最大支座力的系數為2.156每根鋼管承載NQK1=2.1568230=17744N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.600.601000=504N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=17744+504=18248N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.03263.51000=114N水平拉桿3層,拉桿重量=31.2047.90=172N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=114+1739、2=286N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.2286+18248=18591N(2)鋼管立桿長細比驗算LO1=h=1.21.50=1.80m,LO2=h+2ka=1.00+ 20.70.20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,=LO/i=1800/15.90=113.21鋼管立桿長細比113.21150,滿足要求。(3)不組合風荷載時，鋼管立桿穩(wěn)定性驗算=0.386,P=N/(A)=18591/(0.386424.00)=113.59N/mm2鋼管立桿穩(wěn)定性計算113.59N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。(4)組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算40、 立桿彎矩 基本風壓0.7kN/m2,風荷載高度變化系數1.56,風荷載體型系數1.040； 風荷載標準值： Wk= =0.71.561.0400.70.7=1.351kN/m2； Mw=0.851.4Mwk =0.851.4Wklah2/10=0.851.41.3510.61.502/10=0.217kNm； 立桿穩(wěn)定性驗算 鋼管軸向力Nw=18.59kN =Nw/(A)+Mw/W =18.59103/(0.386424)+0.217106/5080=161.92N/mm2；組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性為161.92N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。4.支撐支承面驗算鋼管立桿設配套41、底座200100mm,支承面為（按C30考慮）混凝土樓板,樓板厚=120mm,上部荷載為：F=18.59kN=18591N（1）支承面受沖切承載力驗算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001020105/1000=107.21kN鋼管支承面受沖切承載力107.21kN18.59kN,滿足要求。(2) 支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力F=364.65kN18.59kN,滿足要求。9.計算結果 立桿縱橫向間距900*900mm滿足要求， 立桿頂層步距1.00m,立桿中間層最大步距1.50m,模板支架可調底座調節(jié)絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm。底層的水平桿步距可按標準步距設置。