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1、工字鋼懸挑式腳手架施工方案一、工程概況xx鋼筋商貿產業園xx花園1-4樓工程，地下1層，1、2#樓地上10層，3、4#樓地上15層。總建筑面積為54554m2,1、2#樓建筑物總高度為32.7米；3、4#樓建筑物總高度為45.3米.根據工程需要，1#、2#樓分別從三層頂板、七層頂板懸挑，架體高度12米;3#、4樓分別從三層頂板、九層頂板懸挑，架體高度18米.二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020112、各工程施工圖圖紙2、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號3、建筑施工安全檢查標準JGJ5920114、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-202、115、鋼管腳手架、模板支撐架安全選用技術規程DB11T5832015三、腳手架選型根據本工程的結構特點，在三層頂板、七層頂板（九層頂板）采用工字鋼式懸挑腳手架，進行主體結構施工。材料采用48型扣件連接,鋼管規格為483.0mm，工字鋼規格為16#。 搭設高度為12.0米(18。0米）計算，施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板共鋪設3層。四、施工準備1、按規范要求對工字鋼、鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品禁止使用，不符合規范要求的的材料禁止使用;2、操作人員應持證上崗。3、放線定位，做好明顯的標記.五、懸挑式腳手架的搭設與計算1、懸挑架的構造 （1）、懸挑腳手架的搭設高度不超過23、0米。(2)、工字鋼:本工程采用的工字鋼截面高度為160mm做懸挑材料，懸挑梁端部設置定位點,定位點離懸挑梁端部應不小于100mm。定位點可采用長0.2m直徑2530mm的鋼筋或短管。固定端長度大于懸挑端1。25倍,懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距設置一根. 1 為16鋼絲繩斜拉 1、木楔楔緊(3)、鋼筋拉環:錨固工字鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環或錨固螺栓應采用冷彎成型,直徑為16mm，U型鋼筋拉環或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置,并應于混凝土梁、板底鋼筋用鐵絲綁牢. 1、木楔楔緊 2、 218長1.5m（4）、鋼絲繩拉接構造：為了確保腳手架能承受施工過程中各種垂直和水平荷載4、，每個工字鋼懸挑梁外端用16#鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結,鋼絲繩作為附加保險措施,不參與懸挑梁受力計算。 （5）、挑架與主樓拉接：為了保證架體不出現傾斜、搖晃現象，確保安全，在每層結構框架梁內預埋鋼管.用鋼管把預埋鋼管與架體內立桿連接.2、搭設方式和主要參數（1)腳手架用483。25鋼管和扣件搭設成雙排架，其橫距為0.8m，縱距為1.5m，步距1.8m。（2）、腳手架主桿下部支承在用16號工字鋼制作的水平懸挑梁上。(3）、腳手架搭設高度1#、2#樓6.6步，計12。0m高，3、4樓10步，計18.0m高。(4）、梁立桿離墻面0。25m。（5）、每二步設一層腳手片。（6）、施工作業層按二層計，5、每層活荷載為6KN/。(7）、腳手架外立桿里側掛密目安全網封閉施工。（8）、剪力撐應在外側立面整個長度與高度連續設置.3、懸挑架體計算（見十一、計算書）六、施工工藝與要求1、本工程懸挑腳手架鋼管采用483。0，腳手架內立桿離墻面距離0.3 m，排距為0。8m，立桿縱向間距1。5m，步距為1。8m。 2、搭設順序:預埋直徑園16U型鋼筋拉環放置懸挑工字鋼立桿橫向掃地桿 第一步縱向水平桿 第一步橫向水平桿 第二步縱向水平桿 第二步橫向水平桿 依次搭設.（外滿鋪密目安全網，連墻處白織網兜底）。3、腳手架搭設必須配合施工進度要求，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步；4、每搭設完一步腳手架后，應按規6、范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；5、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；7、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,錯開距離應符合構造要求；8、開始搭設立桿時，應按樓層柱距設置一到連墻桿,直至連墻件安裝穩定后，方可進行下一步的搭設；9、縱向水平桿應四周交圈,用直角扣件與內外角部位立桿固定；10、剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。 11、腳手架操作層須滿鋪腳手板，設200mm高的擋腳板和高度1。2m的護身欄（兩道水平鋼管緊貼外立桿內側,用扣件扣牢）。七、構造要求1、縱向水平桿的構造要求:縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于三跨,縱向水平桿采用對接扣件連接，對接扣7、件應交錯布置，兩相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3,即是60cm；2、橫向水平桿的構造要求: （1）、主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件連接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，靠墻一端外伸長度不應0。4L（L為排距），且不應大于500mm，因此取最小值不應大于420mm； （2）作業層上非主節點處的橫向水平桿,宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；（3）、鋪設腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端,應用直角扣件固定在8、立桿上。3、腳手板的設置要求：(1)、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150;（2）、采用對接平鋪,四個角應用直徑1.2的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上；（3）、作業層端部腳手板探頭長度應取150，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。4、立桿的設置要求：（1）、每根立桿底部應設置底座或墊板，本工程采用50厚木腳手板;（2）、腳手架必須設置縱、橫掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時,必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m.（3)、立桿必須用連墻件9、與建筑物可靠連接；（4）、立桿接長，各層各步接頭必須采用對接扣件連接.本工程中立桿接長采用對接扣件連接，立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；（5）、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5、連墻件布置的要求:（1）、連墻件布置的最大豎向間距3m，最大水平間距為5m。（2）、連墻件的布置宜靠近主節點設置,偏離主節點距離不應大于300；（3）、連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,（4）、對于高度在24m以下的雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建10、筑物可靠連接，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件；對于高度在24米以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接;(5）、連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時,與腳手架連接的一端應下斜連接,不宜采用上斜連接；（6)、連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土梁、柱等結構部位，拉筋可采用直徑不小于6的鋼筋。（7)、當腳手架下部暫不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐應采用通常桿件與腳手架可靠連接,與地面的傾角應在4560之間，連接點中心至主節點的距離不應大于300,拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。（8）、連墻件連墻示意圖如下: （9）、如結構形式不能滿足11、連墻件的拉結搭設,應在結構施工時預埋鋼管以滿足連墻件的搭設。6、卸載、剪刀撐與斜撐布置的要求：(1）本工程每道剪刀撐橫跨7根立桿，斜桿與地面的傾角不大于60,符合規范要求;（2）必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m；(3）剪刀撐的斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100；（4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150；（5）橫向支撐應在同一節間,由底層至頂層呈之字型連續布置，斜腹桿宜采用旋轉扣12、件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150;八、質量要求1、縱向水平桿偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，同跨內外高度差不大于10mm；橫向水平桿水平偏差不大于10mm,外伸尺寸的誤差不應大于50mm；2、扣件規格必須與鋼管外徑相同；3、腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm;4、螺栓擰緊扭力不應小于40N.m，且不應大于65 N.m；5、連墻點的數量、位置要正確,連接牢固，無松動現象;6、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm;7、對接13、扣件開口應朝上或朝內;8、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm；9、作業層、斜道的欄桿和檔腳板的搭設均應搭設在外立桿的內側,上欄桿上皮高度應為1.2m，檔腳板高度不應小于180mm,中欄桿應居中設置；10、腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm。九、腳手架的拆除1、腳手架拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合要求；根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，并由相關負責人進行拆除安全技術交底;2、腳手架拆除前應清楚腳手架上的雜物及地面障礙物；3、拆除腳手架必須有拆除方案，拆除時應設警戒區，設置明顯標志，并有專人警戒;4、拆除順序必須自上而下逐層進14、行，嚴禁上下同時作業。連墻點必須與腳手架同步拆除,不允許分段、分立面拆除.如施工需要必須分段、分立面拆除時，應在暫不拆除的兩端加設連墻桿和橫向水平支撐等加強措施，且分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻件加固。嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架;5、當腳手架拆至下部最后一根長桿的高度（約6.0m）時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；6、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應按規范規定設置連墻件和橫向斜撐加固。7、拆下的鋼管、扣件應分裝用塔吊運至地面，嚴禁高空拋擲.十、安全防護及管理1、腳手架搭設人員必須是經過現行國家標準考核合格的專業架子15、工,上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗；2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；3、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規范規定進行檢查驗收，合格后方可使用;4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架，泵送混凝土和砂漿得輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備;5、當有六級及六級以上大風、雨、等天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業，雨后上架子應有防滑措施；6、腳手架在使用期間，嚴禁拆除任何桿件；7、不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施；8，臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施；9、在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人16、看守;10、臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施應符合施工現場臨時用電安全技術規范；11、搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。12、防火：腳手架內施工實行動火申請及監護制度，對施工人員尤其電焊工進行安全防火教育;出入口、走道處懸掛滅火器，同時，對作業隊伍如何使用滅火器進行教育。13、防墜落物：腳手架上雜物應及時清理，保證通道干凈、整潔。腳手架內側與墻面較大空隙處在樓層標高面設置水平安全網。14、限載：腳手架必須嚴格禁止超載使用,落地外腳手架施工荷載限制為270kg/m2。15、定期維護、保養:在腳手架使用期間要經常檢查扣件有無松動，安全防護網是否破損或被17、挪位;附墻桿件是否被拆除等，消除安全隱患。16、在坑內搭設架子時，地基應確保可靠的穩定性,并保證排水，在屋面搭設腳手架時應對臨邊進行防護,確保安全。十一、計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為28.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距0.9米，立桿的橫距1.5米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483。0，連墻件采用2步2跨,豎向間距3.60米,水平間距3.20米。 施工均布荷載為2。0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設4層.各取值均按483。5的鋼管取值.（ 一）大橫桿的計算：大橫桿在18、小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1、均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2。0001。050/3=0.700kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20.038+1。20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1。40。700=0.980kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算19、公式如下： 跨中最大彎矩為 M1=(0。080。109+0.100.980)1.6002=0。273kN。m支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為M2=-(0。100.109+0。1170.980）1。6002=0。321kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.321106/3870.0=82.946N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=0.700kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大20、撓度 V=（0。6770。091+0。9900。700)1600。04/（1002。0610592800。0）=2.586mm大橫桿的最大撓度小于1600。0/150與10mm,滿足要求?。ǘ┬M桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501。0501.600/3=0.084kN 活荷載標準值 Q=2。0001.0501。600/3=1.120kN荷載的計算值 P=1。20.21、061+1.20。084+1。41。120=1。743kN 小橫桿計算簡圖2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1。20.038）1.0502/8+1.7431。050/3=0。616kN。m =0。616106/3870.0=159。173N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V122、=5.00。0381050.004/（3842。06010592800.0）=0。03mm 集中荷載標準值P=0.061+0.084+1.120=1。265kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1265.4401050.0(31050.0241050。02/9）/（722.0610592800。0)=2.720mm 最大撓度和 V=V1+V2=2。369mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!（三)、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN23、; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381。050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1501。0501.600/2=0.126kN 活荷載標準值 Q=2。0001。0501。600/2=1.680kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1。20。126+1。41.680=2.552kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 (四)腳手架荷載標24、準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 1、每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m)；為0.1248 NG1 = 0。12518。000=2.25kN2、腳手板的自重標準值（kN/m2）;采用木腳手板,標準值為0。15 NG2 = 0。15041.600（1。050+0。300)/2=0.648kN 3、欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0。05 NG3 = 0.0501。6004/2=0。160kN 4、吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2）；0。005 NG4 = 0.0051.60018.000=25、0.144kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.202kN. 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.6001.050/2=1.680kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 - 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.250 Us - 風荷載體型系數：Us = 1。200 經計算得26、到，風荷載標準值Wk = 0.70。5501。2501.200 = 0.578kN/m2。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。851.4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851。4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la - 立桿的縱距 （m）； h - 立桿的步距 (m）。 （五）、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.78kN； - 軸心受壓立桿的穩27、定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 （m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3。12m; k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=3.57cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=3.87cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 = 114。70 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 28、N 立桿的軸心壓力設計值,N=7。43kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm； l0 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1。50 A 立桿凈截面面積，A=3.57cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=3.87cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0。356kN。m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）;經計算得到 = 201。53 f 鋼管立桿抗壓強度29、設計值,f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（六）、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Aw wk - 風荷載基本風壓標準值,wk = 0。578kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 3。603.20 = 11。520m2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 9。314kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 1430、.314kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30.00/1。60的結果查表得到=0。95; A = 4.24cm2;f = 205.00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 82。709kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 14.314kN大于扣件的抗滑力8。0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖（七）、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 （N/mm2)，p = N/A；p = 31.14 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN）;N = 7。78 A 基礎底面面積 (m2);A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 (N/mm2）；fg = 85.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.50 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求！