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1、橋梁實體墩墩身內腳手架搭設專項施工方案1。編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011；（2）鐵路橋涵施工規范TB10203-2002；(3）建筑地基基礎設計規范(GB500072002）；(4)建筑結構荷載規范（GB500092001）；（5）鋼結構設計規范(GB500172003）；（6）新建xx至xx鐵路站前工程施工圖及配套施工圖紙；2。編制范圍新建xx至xx鐵路（福建段）站前5標管段內所有實體墩內支架搭設施工.3。工程概況新建鐵路xx至xx鐵路起自滬昆鐵路xx站，終于沿海鐵路xx站，正線全長379.169km。本標段為新建xx至xx鐵路（福建段）站前工程施工總2、價承包QNFJZQ5標段，位于xx地區。本標段線路共分為3段,分別為：正線起訖里程DK379+605.85DK391+248.71總長11。757km；xx地區上行客車疏解線起訖里程DK383+291。71SDK390+362。06總長7.07km;xx地區貨車聯絡線起訖里程DK383+099.31LHDK5+524.82，總長6.887km。其中橋梁12054。34m/18座，其中特大橋11040.245m/12座、大橋866.815m/4座、中橋111。23m/1座、框架小橋36。05m/1座。4。腳手架方案選擇我部考慮到施工工期、質量和安全等要素，在選擇方案時,考慮以下幾點：(1）架體的3、結構設計，做到結構安全可靠，造價經濟合理。（2）在規定的條件下和使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。(3）選用材料時,做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。(4)結構選型時，做到受力明確，構造措施到位,升降搭拆方便，便于檢查驗收。（5)結合本工程的實際情況，綜合考慮以往的施工經驗，確定腳手架方案為鋼管落地式腳手架。5。腳手架材料選擇（1）鋼管落地腳手架,選用外徑48.3mm，壁厚3。6mm，鋼材強度等級Q235，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。（2）本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ2285的要求，由有扣件生產許可證的4、生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配,貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N。m時不得破壞。（3)腳手板、腳手片采用符合有關要求.一般考慮采用杉木或松木，氣干堆密度為3。716。41kN/m3。模板厚度50mm，板寬度為200250mm，板長為36m。為防止使用過程中出現板頭損壞,可在板頭兩端80mm處采用10號鐵絲緊箍兩道,或采用厚度0.40.6mm鐵皮包箍。也可采用竹笆片腳手板,采用兩年以上毛竹或楠竹縱劈為30mm的竹片穿成。板長一般為1.52。5m，寬為0。81.2m。特別是用作斜道板時,可將橫5、筋作為縱筋，起防滑左右。（4）安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1。61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求。6。腳手架的結構腳手架均采用單管結構。縱距:1600mm；步距:1200mm；橫距1250mm。里立桿與墩身下部輪廓線距離500mm。7.腳手架的穩固保護措施（1）剪刀撐的設置.剪刀撐采用規格6m的鋼管，在立面上從下至上，全立面覆蓋。外觀立面目測要求：圖形大小一致,桿件挺直，交合高度一致。(2）剪刀撐的布設:斜桿每付一對，相互垂直布設。（3）剪刀撐的角度：根據寬度，剪刀撐應與地面成4560度的夾角.（4)剪刀撐接長：接長嚴禁6、采用對接扣件連接，應采用搭接連接.搭接距離不小于1000mm，并用三只旋轉扣件牢固連接，扣件距管頭位置不小于100mm，接長方向的桿件在被接長桿件的下方疊起。（5）必須設置掃地桿。8。基礎施工要求腳手架基礎:立桿下支撐在實體墩內部混凝土頂面。9.腳手架搭設工藝（1）腳手架基礎施工完畢后，就進行腳手架的整體搭設施工。搭設的標準：外觀必須整體平整，橫平豎直，幾何圖形一致。內側連接牢固，平坦通順。（2）所有起步立桿應采用3000mm和6000mm按縱向交錯設立。避開水平方向的立桿接長，增加腳手桿的整體穩固。頂部不足部分，用1800mm鋼管補齊。（3）起步立桿先豎里立桿，后豎外立桿.里立桿與墩身下部輪7、廓線距離保證500mm.（4)第一步施工應沿墩內四周延伸,最后重合于第一立面.立桿豎起后，應有臨時的拉接或斜撐保護。（5）腳手架完成二步高后,應進行連接桿件的連接。連接時應仔細檢查立桿的垂直后方可固定。（6)在進行小橫桿連接以后，應同時進行外立桿與斜桿的固定，拆除臨時拉接或斜撐桿件。以后斜桿、小橫桿與腳手架施工同步遞升。(7）為了保證每一立桿均勻受力,立桿和小橫桿應做對稱布置。（8）接桿工作包括斜桿接長和立桿接長,都必須兩人配合操作.不允許單獨操作，否則容易引起事故。(9)所有扣件的緊固力矩應保持在扳手實測的4.55Kg/m范圍內，同時要求扣件的開口處(即螺栓的擰合處）朝外，里立桿、里大橫桿的8、對接扣件閉合口朝墩身內側方向；立桿、大橫桿的對接扣件閉合口朝腳手架外側方向.避免在操作中鉤掛作業人員衣物,釀成事故。10.腳手架的檢查、驗收及維護（1）腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。（2）檢查腳手架還應注重以下幾點：構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；垂直度及水平度是否合格。（3）腳手架的維護：定期觀察腳手架整體或局部的偏差，尤其觀察腳手架是否偏斜.如有異樣，應立即組織人員進行加固.連接桿件的緊固和移位加固。清除積聚在腳手架危險部位的材料9、扣件和混凝土塊。監督使用人員堆放的材料，使其不超過施工荷載。11。腳手架安全技術措施11.1.技術保證措施(1）架子搭設完畢，用合格密目式完全網鋪圍于架子的外圍和底部.(2)鋼管與扣件進場前應經過檢查,合格的才能使用.（3)架子搭設完畢后由施工單位同監理單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。(4）嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。（5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件.其中在腳手架使用期間,主節點處橫縱向水平桿嚴禁拆除。11。2。質量保障措10、施(1）操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。（2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員.(3)腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4）腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。11.3。安全保證措施(1)架子在搭設（拆卸)過程要做到文明作業,不得從架子上掉落工具、物品，同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子。（2）在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全，11、不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置.(3)雨雪霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。(4)設立安全員對腳手架定期進行檢查、保養。(5）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查。（6）腳手架必須有防止墜物傷人的標識。(7）搭拆腳手架期間,地面應設置圍欄和警戒標志,嚴禁非操作人員入內。(8)腳手架不得搭設在架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。（9）定期檢查腳手架,發現問題和隱患，在施工作業前及時維修和加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（10)腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防護鞋。（11）保證腳12、手架的整體性,不得截斷架體。(12)嚴格控制施工荷載，腳手架不得集中堆放材料，施工荷載不得大于3KN/m2，確保較大安全儲備。（13)結構施工時不允許多層同時作業,同時作業層不超過兩層.（14）各作業層之間設置可靠的防護柵欄。防止墜物傷人.11.4.腳手架拆除安全技術措施(1）拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業方案,有計劃的進行拆除.(2)拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入.（3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等安全防護用品.（4)拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆的原則，即先拆跳板、剪刀撐，而后拆小橫桿、13、大橫桿、立桿等。(5）拆除時要統一指揮，上下呼應，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。(6）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨碼，堆放整齊.（7)如遇強風、大雨、雪、霧等特殊天氣，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。12.腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、建筑地基基礎設計規范(GB500072002）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）等編制.12。1參數信息(1）腳手架參數搭設尺寸為:立桿的橫距為1。25m，立桿的縱距為114、。6m,大橫桿的步距為1。2m；里立桿與墩身下部輪廓線距離500mm采用的鋼管類型為48.33。6，Q235；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1。00；（2)活（可變）荷載參數施工均布活荷載標準值：1.000KN/m2；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：1層；（3)風荷載參數本工程處于福建省xx市，橋址區處于沿海地帶，本支架為空心墩內支架風力相對較小,基本風壓0.35KN/m2;風荷載高度變化系數z為0.62,風荷載體型系數s為1.13；由于空心墩內腳手架位于橋墩內部，計算中不考慮風荷載作用。（4）靜荷載參數腳手板自重標準值（KN/m2):0。300；安全設施與安全網（K15、N/m2）：0.005；腳手板類別：木板腳手板;每米腳手架鋼管自重標準值（KN/m）：0.033；12。2小橫桿的計算根據建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。小橫桿自重，腳手板自重作為恒載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1)荷載值計算小橫桿的自重簡化為均布荷載：q1=0。033KN/m；腳手板的自重簡化為均布荷載：q2=0.30.8=0.24KN/m；活荷載標準值:P=11。250.8=1。0KN； (2）受力驗算小橫桿凈跨徑為1。25m,總長為1.3m;均布荷載最大彎矩（跨中)16、計算公式如下：Mqmax=（q1+q2）1.252/8Mqmax=(0.033+0。24）1。252/8=0.053KN.m；集中荷載最大彎矩（跨中）計算公式如下：Mpmax=Pl/4Mpmax=11.25/4=0。313KN。m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.313+0。053=0。366KN。m；最大應力計算值=M/w=0.366106/4490=81.54N。mm2;小橫桿的最大彎矩應力=81.54N。mm2，小于小橫桿的抗壓強度設計值205N。mm2，滿足要求。（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿和腳手板自重均布荷載與活載的設計值最不利分配的撓度和；均布荷載引起的最大撓度計算公17、式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5(0。313+0.053)12504/(38423600071177。3）=0。693mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax=Vpmax=25801250(312502412502/9）/(72206000127084）=6.832mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.693+6。832=7。525mm;小橫桿的最大容許撓度計算值為V=1250/160=7。8mm，規范規定值為10mm，7。525mm小于7。8mm，所以滿足要求.12.3大橫桿的計算根據JGJ130-2011第5。2.4條規定,大橫桿按18、照三跨連續進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿跨中上面的小橫桿傳遞荷載作為集中荷載（活載）,主節點處小橫桿直接扣在立桿上，不在傳遞到大橫桿上,大橫桿自重作為均布荷載（恒載）計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：q1=0。033KN/m；活荷載產生集中荷載值：P=（1。30.033+0.225)/2+2。25=2.384KN；（2）受力驗算用連續梁彎矩計算軟件計算得出活荷載作用力下及自重(恒載)作用下大橫桿支點最大負彎矩和跨中最大正彎矩分別為：活載Mmax支=-0。466KN。mMmax中=0。47KN。m恒載Mmax支=-0.466KN.mMmax中=019、。003KN.m支座最大彎矩為M1max=0.466-0。466=0.472KN。m跨中最大彎矩為M2max=0。47+0。003=0.473KN.m注：彎矩以桿件下側受拉為正。選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=M/W=0.473106/4490=105。345N。mm2;大橫桿的最大彎曲應力為=105.345N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求。（3)撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EI+0。990pl4/100EI其中:靜荷載標準值：q=0。033KN/m；活荷載標準值：p=2。20、3841=2.384KN/m；最大撓度計算值為:V=0.6770.03316004/(10020600071177.3）+0.992.38416004/（10020600071177。3）=8.23mm；大橫桿的最大允許撓度計算值為V=1600/125=12。8mm，規范規定值為10mm，8.23mm小于10mm，滿足要求。12.4扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7直角、旋轉單扣件承載力取值為8KN,按照扣件抗滑承載力系數1，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8KN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）：RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8KN；R縱21、向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值：P1=0。0331.6=0。0495KN；跨中小橫桿的自重標準值：P2=0。0331。3/2=0.0215KN;跳板通過跨中小橫桿傳至大橫桿的自重標準值：P3=0.311。5/2=0.225KN；活荷載標準值：Q=311。5/2=2.25KN；按1。2恒載+1。4活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R1=1。2（0.0495+0。0215+0.225)+1.42。25=3。505KN；橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值：小橫桿的自重標準值：P1=0.0331.3/2=0。0215KN;22、腳手板傳至小橫桿的自重標準值：P2=0.311.5/2=0。225KN；活荷載標準值:Q=311.5/2=2.25KN；按1.2恒載+1.4活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R2=1。2(0.0215+0.225）+1。42。25=3.446KN;Rmax=3。505小于8KN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求.12。6腳手架立桿荷載計算作用于腳手架立桿的荷載包括通過大橫桿和小橫桿通過扣件傳遞的靜荷載、活荷載組合值，立桿自重產生的靜載，防護欄桿、防護網產生的荷載，斜道產生的荷載。(1）恒載及活載在11。4中已經計算出每層大橫桿和小橫桿傳遞至立桿的豎向荷載，整理得恒載和活載分別為：恒23、載P1恒=1。2（0。0495+0。0215+0.225+0。0215+0。225）=0。651KN活載P1活=1。4（2。25+2。25）=6.3KN(2）立桿自重產生的荷載計算立桿計算高度取60m,組合系數為1.2；立桿自重荷載為：P2=1.2600.033KN/m；=2。376KN11.6.3(3)防護措施荷載防護欄桿每層兩根，材料按水平桿同材料計算,0.033KN/m，防護網0.005KN/m2，由此計算出每層產生荷載：P3=1.2(0。0331.52+0.0051。8）=0.125KN12。6立桿的穩定性計算腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性24、計算公式為:=N/（A）f立桿的軸向壓力設計值:N=15.466KN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加參數參照扣件式規范表5。3.3得:k=1。155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度,由公式lo=kh（h=1.8)確定：lo=3.118m；長細比lo/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的計算結果查表得到：=0.207；立桿的凈截面面積：A=4.24cm2；立桿的凈截面模量(抵抗矩）:W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；=15466/(0。207424)=176。21N/mm2；15目錄1.編制依據12.編制范圍13.工程概況14.腳手架方案選擇25.腳手架材料選擇26.腳手架的結構37.腳手架的穩固保護措施38.基礎施工要求49.腳手架搭設工藝410.腳手架的檢查、驗收及維護511.腳手架安全技術措施511.1.技術保證措施511.2.質量保障措施611.3.安全保證措施611.4.腳手架拆除安全技術措施712.腳手架計算書812.1參數信息812.2小橫桿的計算912.3大橫桿的計算1112.4扣件抗滑力的計算1212.6腳手架立桿荷載計算1312.6立桿的穩定性計算14