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1、鋼管落地腳手架施工方案xx花園11#、12、17樓工程,屬于框架剪力墻結構；地上9層、地下1層；建筑高度：11#樓28。3m,12樓28.8m；標準層層高：2。9m ；總建筑面積：11871。58平方米；總工期：360天；施工單位：江蘇xx建設工程有限公司。扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、建筑地基基礎設計規范（GB 500072002）、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架搭設方案及相關參數雙排腳手架搭設高度為29米，立桿采用單立管;搭設尺寸為：立2、桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1。8 米;內排架距離墻長度為0。30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米,水平間距4.5 米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件;2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：3.000 kN/m2；腳手架用途:結構、裝飾、圍護腳手架;同時施工層數：2 層；3。風荷載參數本工程地處江蘇省常州，基本風壓為0.4kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為0。65；腳手架3、計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2）:0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2）：0.300;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0.150;安全設施與安全網（kN/m2):0。005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2）：0.038;腳手板鋪設總層數:10；5.地基參數地基土類型：素填土;地基承載力標準值(kpa):160。00；立桿基礎底面面積(m2）:0.25；地基承載力調整系數：0.50。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)第條規定，大橫桿4、按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。038 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0。31.05/(2+1）=0。105 kN/m ;活荷載標準值: Q=31.05/（2+1）=1.05 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1.20.038+1。20。105=0.172 kN/m；活荷載的設計值： q2=1。41.05=1.47 kN/m; 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。強度驗5、算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.52+0。101。471。52 =0.362 kN。m;支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= 0.100。1721。52-0.1171.471.52 =0.426 kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.362106,0.426106)/5080=83.858 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 83.858 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布6、荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中: 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.05 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0。6770。14315004/(1002.06105121900）+0。9901。0515004/(1002.06105121900) = 2。291 mm;大橫桿的最大撓度 2。291 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ1302001第5。2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支7、座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381。5 = 0。058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。31.051.5/（2+1）=0.158 kN;活荷載標準值:Q=31。051。5/（2+1） =1.575 kN；集中荷載的設計值: P=1。2（0。058+0。158)+1.4 1.575 = 2.463 kN; 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1。20.0381.052/8 = 8、0。006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2。4631。05/3 = 0.862 kN。m ;最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.868106/5080=170。953 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =170.953 N/mm2 小于小橫桿的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50。03810504/（3842.061051219009、) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0.158+1。575 = 1。79 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： Vpmax = 1790.11050(310502410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2。929 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0。024+2.929 = 2。953 mm；小橫桿的最大撓度為 2。953 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5。1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值10、為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。8，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0381。05/2=0。02 kN;腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051。5/2=0.236 kN；活荷載標準值： Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷載的設計值: 11、R=1.2(0。058+0。02+0。236）+1.42.362=3。684 kN；R Rc=6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0。1248 NG1 = 0.1248+(1。502/2)0.038/1。8029.00 = 4.547；(2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0。3101.5（1.05+0。3）/2 = 3.038 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；采用欄桿12、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.15101.5/2 = 1。125 kN；(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2)；0.005 NG4 = 0。0051.529 = 0.218 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =8。928kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 31。051.52/2 = 4.725 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用： Wo = 13、0.4 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用: Uz= 1.0 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0.7 0.41.00.645 = 0。181 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。28。928+ 1.44。725= 17。329 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.28.928+ 0.851.44。725= 16.336 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW14、 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.851.40。1811.51.82/10 = 0.105 kN。m;六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 17。329 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1。155 ；當驗算桿件長細比時，取1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。118 m;長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果15、查表得到 ：= 0。186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; = 17329/（0。186489)=190。5N/mm2;立桿穩定性計算 = 190。5N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 16.336 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得16、 ： = 1.5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比： L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186立桿凈截面面積 : A = 4。89 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； =16336/（0.186489)+104679。54/5080 = 200.21 N/mm2;立桿穩定性計算 = 200。21 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值17、應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.181 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN），N0=5.0 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN）,按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4。105 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.105 kN;連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l0為內排架距離墻的長度18、；又： A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 9.105 Nf = 95。133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.105小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值：fg = fgkkc = 80 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ;腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =69.316 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 17。329 kN；基礎底面面積 :A = 0。25 m2 。p=69。316 fg=80 kpa 。地基承載力滿足要求！