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1、目 錄一 編制說明及依據二 工程概況三 施工計劃四、施工工藝技術五、施工安全保證措施六、勞動力計劃七、計算書及相關圖紙八、相關材料質量說明書。西安xxxx新村南區高大模板支撐系統專項施工方案一、工程概況1.1xx。1.2建設單位：1。3勘察單位1.4設計單位：1.5監理單位：1.6質量監督部門:1.7xxxx新村南區工程包括：7、8#、9#、10、11#、12#、13#、14、15#、16#、17樓.總建筑面積為9.604萬。地下一層,地下室為框剪結構，基礎筏板厚度為7#、8#為800，9、10#、11、12#、13#、14樓為1200mm、15、16、17樓為900mm，車庫底板厚為300 2、mm。地下室外墻厚350，其余內墻均為250厚.7、8樓為地下一層，層高8。23米,其它樓地下室層高均小于8m，地下室頂板厚度為180，7、8#樓地下室最大支撐高度8.05m，7、8樓東西長54。8m，南北寬12.5m，頂板砼為C30.S6,砼采用商品砼，頂板模板采用12mm1220mm2440mm雙面腹膜竹膠板配50mm70mm方木加固,支撐鋼管采用483。0mm。2.2頂板梁布局圖二、編制依據1、西安xxxx新村二標段工程施工圖紙；2、陜西省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法。3、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法4、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002);5、西3、安xxxx新村二標段工程施工組織設計6、建筑施工安全檢查標準JGJ59-997、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020018、建筑施工高處作業安全技術規范.9、建筑施工手冊第四版10、建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008三、施工進度計劃，3.1施工進度計劃序號分項工程名稱日期備注17#、8樓地下室滿堂架搭設4月15日5月22日27#、8#樓地下室模板安裝4月18日5月23日37、8#樓地下室鋼筋綁扎安裝4月19日5月23日47、8樓地下室頂板澆筑砼:5月24日5月24日57#、8樓地下室滿堂架拆除8月10日8月20日3.2材料設備計劃材料名稱規格數量備注483。0鋼管6m4、36900483。0鋼管4m52700483。0鋼管2m21600483.0鋼管1m33600扣件十字1。8萬個扣件一字3000個扣件轉向1000個鏡面板1220244015mm1027仿木5070mm29m3油絲頂450mm3500個塔吊QTZ-63、402臺砼輸送泵車37M47M2臺振動棒電機ZD-13010臺潛水泵2臺四、施工工藝技術4。1梁板施工工藝流程搭設腳手架- 綁扎柱鋼筋-支墻柱模至梁底-澆筑墻柱砼-支梁、板模- 綁扎梁板鋼筋- 澆筑梁板混凝土- 養護砼強度達設計要求拆模-轉入下一施工段4.2、腳手架的搭設工藝流程：擺放掃地桿立桿并將其與掃地桿扣緊逐步搭設水平桿并與立桿扣緊搭設剪5、刀撐掛安全網、擺放腳手架支模板。4.3立桿座落在基礎筏板砼結構上（基礎筏板厚300，砼為C35。S6),不產生下沉。4。4滿堂架搭設：立桿縱橫間距為0.9m0。9m見方，立桿底端放置縱橫掃地桿距地200mm，第一道水平桿距地面為1。5m,第二道以上1。5m，每隔兩跨必須設置斜支撐,立桿底端為砼面可不設墊板,滿堂架整體必須保證橫平豎直,支設牢固。待柱鋼筋綁扎完畢且安裝預埋管完畢，接地焊接完畢后經項目部專職質檢員檢驗合格后請監理工程師核查無誤后，才能進行模板安裝。 水平剪刀撐的設置,剪刀撐應聯系34根立桿,兩剪刀撐鋼管相交角度為4560，剪刀撐斜桿兩端采用旋轉扣件與立桿或水平桿扣緊,在其中應增加26、-4個扣結點，相鄰兩排剪刀撐之間設一組長剪刀撐。4。5、梁板加固方法：梁板底模立桿間距不得超過800mm，平桿間距不大于1000mm,必須搭設縱橫相通的通常掃地桿，以保持支撐的穩固性,梁寬不超過300mm，高不超過400mm時采用48鋼管斜撐加固法，當梁寬大于300mm，高大于400mm時采用12對拉螺栓鋼管加固，對拉桿間距800mm梁側板采用12mm竹膠板用60mm80mm方木固定，方木間距在150mm以內，梁底模用12mm竹膠板，60mm80mm方木釘固，間距100mm.梁斷面尺寸拉線調直后方可支設平板模板,支撐平板底模方木間距為300mm，所有平板必須由四周向中間鋪設，平板竹膠板于四周梁7、模內邊對齊，兩板必須交接在同一方木上，相鄰兩板面高差在2mm以內，兩板跨度大于4m時，中部必須起拱13。4。6、梁底模、側模、板模的配置要考慮壓邊順序，一般為梁側模壓梁底模，板模壓梁側模.樓板模板采用散裝散拆，模板編號定位，樓板上開洞的，先在底板模上放出洞口線，再在底模上支設洞邊模板，并用木枋作內撐，用以加固模板，防止洞口模板在打砼發生偏移.板底模的標高要嚴格控制,模板拼接允許偏差控制在規范許可范圍內。4。7、梁板模板支設方法如下圖所示：4。8、頂板混凝土的澆筑1、澆筑順序:由西向東進行，先澆墻再梁最后澆板2、標高控制，澆筑前在柱筋上測統一抄50線,待砼振搗密實后拉線尺量用2米刮尺刮平，用木抹8、子收一遍面，待2小時后再用木抹子收二遍面，最后用抹光機收最后一遍，木抹子搓毛3、收面完畢能上腳踩時覆蓋、澆水養護。4。9、材料的選用1。 材料選用：483.0mm鋼管、淺綠色安全立網1.86m，白色水平網1。56m，錦綸料質安全帶，0。050。33m竹腳手板，扣件式直角扣件、接頭扣件和旋轉扣件。1）鋼管規格:立桿、水平桿及斜撐長5m以上,鋼管材質要求：外徑及壁厚不得超過規定的尺寸偏差0.5mm，鋼管表面平直無裂紋、劃痕、硬彎、鋼管表面必須刷防銹漆進行防銹處理,端面應平整.2）扣件：鑄鐵表面不得有裂紋、氣孔、不得有疏松、砂眼等影響使用的鑄造缺陷。將表面的毛刺、披縫、氧化皮清除干凈；扣件與鋼管貼合9、面必須嚴整保證鋼管扣緊時接觸良好，扣緊時開口處最小距離不小于5mm,保證扣件能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm.表面要除銹。3） 竹腳手板：材質應符合要求，不得有超過允許的變形、彎曲等缺陷，每塊重量不宜大小30kg。4）安全網：網目邊長不得大于10cm，網目對角線應與相應的網邊平行.網繩斷裂強力宜為1.471.96KN。安全網必須有出廠合格證,沖擊試驗和緩沖性能必須符合要求.每張網重不宜超過15KN，系繩直徑至少為網繩直徑的2倍且不小于7mm。 5） 安全帶：首選新安全帶，若使用原有安全帶，超過兩年的應做抽樣檢查，不破裂時方可使用；金屬鉤必須有保險裝置,安全繩直徑不小于13mm，繩10、頭要編成34道加捻壓股插花，股繩不準有松緊，安全帶、繩和金屬配件的破斷負荷指標必須符合要求。4.10 高支模滿堂架的驗收和保養維護1. 腳手架的驗收:架子在每搭設一個作業層后要及時進行檢查、驗收并在整體架搭設完畢后進行一次總驗收,并要有驗收記錄.主要內容：1）原材料的檢查；2）施工方案及設計計算書是否經上級審批及是否按方案進行操作；3）檢查立桿、橫桿、剪刀撐的間距及設置是否符合要求；4）檢查安全通道口、卸料平臺等的架子搭設是否符合規定和要求；5）檢查架體的穩固性和架體的防護；6）檢查架體的荷載情況，檢查交底記錄。2。腳手架的維護經常性地檢查腳手架的整體性和局部的垂直偏差，特別要注意腳手架的轉角11、處和斷口處的垂直度.如發現垂直度有異?，F象，應及時加固;各類扣件的涂油和緊固，先檢查扣件的外觀,后將扣件上螺栓逆時針方向松幾下螺絲再涂油緊固;檢查腳手板是否松動、懸挑,如發現問題及時糾正；檢查與建筑物的連接是否齊全和完好，有無松動、位移，及時調整，檢查鋼絲繩有無斷股或磨損并上油維護，檢查安全網的防護及架體上的荷載情況，對雜物予以清除.不得隨意拆除已投入使用的腳手架上的扣件及各種防護設施。4。11、腳手架的拆除拆除前對腳手架作一次全面的檢查，清除所有多余的物件,劃分拆除作業區，周圍設立警戒標志，地面專人監護,拆除地帶設專人指揮.拆除順序自上而下逐層逐步拆除，按照一步一清的原則進行，不許胡亂拆除.12、順序：拆除安全網、腳手板剪刀撐水平桿立桿掃地桿拆除水平桿、斜桿、剪刀撐時,應先拆中間扣，然后托住中間，再解兩頭扣;拆除立桿時，先抱住立桿,再解最下面的兩個扣；拆斜撐時先搭臨時支撐,然后再拆。拆除時要統一指揮，上下呼應，動作一致，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落。拆除的材料：對于短鋼管、扣件及安全網、腳手板，及時通過外用電梯運至指定地方；對于長鋼管,應用繩子拴住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲。五、施工安全保證措施5。1管理機構人員組成姓名職 務 負責項目 聯系方式項目經理總體協調、生產管理項目總工總體技術工作生產組負責人現場生產協調管理技術組負責人技術協調管理項目副經理安全、文明13、工地總負責施工員負責腳手架搭設施工員負責腳手架搭設總工長負責8號11號生產、腳手架搭設安全員負責7號8號9號10#號安全安全員負責11號14號16號17號樓安全安全員負責12號13號15號樓安全鋼筋工長鋼筋分項總負責施工員模板分項總負責施工員模板分項總負責施工員砼分項總負責技術員負責7號9號10號號技術、質檢技術員負責8號、11號樓技術、質檢總工長負責7號9號10號生產工作5.2技術質量保證措施現場配備二臺車泵， 10輛混凝土運輸攪拌車。商品混凝土要求白班每小時供應30m3以上，夜班每小時供應50m3以上。商品混凝土站必須提供原材復試報告、外加劑合格證、配合比報告等，混凝土運到工地后，對混凝土14、的拌合質量、坍落度進行檢查,合格后方可進行澆筑，否則令其退回?；炷翝仓陂g項目部安排專業工長，技術質量安全等管理人員值班,檢查解決施工中出現的問題，確保施工順利進行。為增強混凝土的可泵性，在混凝土中摻入適量的粉煤灰和減水劑，摻量必須經過實驗確定。為保證混凝土的緩凝時間到46小時，能夠滿足混凝土出機運至現場具有可泵送料條件，在混凝土中摻入適量緩凝劑。嚴禁在混凝土中加水。混凝土入泵坍落度控制在182cm.5。3安全技術措施1、及時進行“三級”安全交底，確保交底到每個工人。2、應遵守高處作業安全技術規范有關規定。3、架子作業時，必須戴安全帽，系緊安全帶，穿工作鞋,戴工作卡，鋪腳手架不準馬虎操作,操15、作工具及零件放在工具袋內，搭設中應統一指揮，思想集中，相互集中，相互配合,嚴禁在腳手架搭設過程中，嘻笑打鬧,材料工具不能隨意亂意亂拋亂扔，吊運材料工具的下方不準站人。4、經常對腳手架進行檢查，如發現連接部分有松動，立桿、水平桿、小橫桿、頂撐有左右上下位移，鐵絲解除,腳手板斷裂、蹺頭等現象，應及時加固處理.5、相鄰立桿的對接接頭應間隔交叉位于不同高度上，使立桿的薄弱截面錯開,以免形成薄弱層面，造成支撐體系失穩，6、扣件的緊固是否符合要求,可使用力矩扳手實測，必須達到4060N.M過小則扣件易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂.7、所有鋼管、扣件等材料必須檢驗符合規格，無缺陷方可使用.8、模板及其支16、撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時措施。9、施工現場應搭設工作梯，作業人員不得爬支架上下。10、高支模上高空臨邊要有足夠的操作平臺和安全防護，特別在平臺外緣部分應加強防護。11、模板安裝、鋼筋綁扎、砼澆筑時，應避免材料、機具、工具過于集中堆放.12、不準架設探頭板及未固定的桿。13、模板支撐不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。頂撐要垂直、底部平整堅實、并加墊木。木楔要頂牢，并布置橫順拉桿和剪刀撐.14、安裝模板應按工序進行，當模板沒有固定前,不得進行下一道工序作業。禁止利用拉桿、支撐攀登上落。15、支模時，支撐、拉桿不準連接在腳手架或其他不穩固的物件上。在混凝土澆灌過程中，要有專人檢查，發17、現變形、松動等現象。要及時加固和修理，防止塌模傷人。16、在現場安裝模板時，所有工具應裝入工具袋內，防止高處作業時，工具掉下傷人。17、二人抬運模板時，要互相配合，協同工作。傳送模板、工具應用運輸工具或繩子綁扎牢固后升降,不得亂仍。18、安裝柱、梁模板應設臨時工作臺，應作臨時封閉,以防誤踏和墮物傷人。5.4、拆除安全技術措施1、拆模板，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，且滿足上層荷載的承受，方可拆除。2、拆模應嚴格遵守從上而下的原則,先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止拋擲模板。3、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作18、人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂仍。4、工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上,工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落.5、拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時,要注意防止整塊模板掉下，要注意,防止模板突然全部掉下傷人。6、拆除間歇時，應將已活動模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落,倒塌傷人。7、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。8、在混凝土墻體、平臺上有預留洞時,應在模板拆除后,隨即在墻洞上做好安全防護，或將板的洞蓋嚴。5.5.高支模安全應急方案1搗筑砼前,應在框架19、梁底檀木上用細鐵絲掛起2Kg重的吊鉈，地面打木樁，樓面預埋短鋼筋，在樁上打鐵釘作為沉降參照物，吊鉈與樁上的鐵釘同一水平，用水平儀觀測吊鉈的沉降量,晚上利用應急燈觀測，觀測員應急時通知樓面施工人員暫停作業,如果沉降量超過3cm時，應停止混凝土搗筑，起用應急措施。2.應急措施2.1人員安排：成立由各區分管施工員任組長，木工班任副組長，分區安全員等骨干不少于6人的應急小組，進行值班。2。2應急工具:用2噸重的液壓千斤頂2套，=15800800鋼板2片，6m長110鍍鋅鋼管三支,可調頂、底托各20支，6m長48鋼管20支，扣件20只,模板開孔鋸機2部(手提式），手電筒6支，應急燈2只,所有材料工具準備20、到施工現場，隨時準備應急。3啟動應急措施3.1當模板支架發生下沉或傾斜時，應立即通知樓面操作人員暫停施工，人員及機具撤離現場，關閉施工電源。如情況惡化（發生坍塌）不準人員進入作業范圍,并保護事故現場。3.2當發生下沉情況穩定后，由組長指揮將混凝土卸除,拆除梁側螺桿,小斜支撐或壓邊板。在地下墊鋼板,利用應急工具將該部位恢復，加固穩定后由技術人員確認安全后才能恢復該部位混凝土,其他部應再復檢、加固及驗算安全可行性，驗收合格后方能進行搗筑混凝土.4注意事項4.1搗筑混凝土過程中在地下室觀察的值班人員應隨時注意搗混凝土時支撐的動態，不準在搗混凝土振動區內站立，不使用超過36V的電源.4.2值班人員不準21、擅自離開崗位，換班時要以書面交接。4。3施工前,施工員讀值班人員作技術交底，指揮應急措施時由項目經理或施工員直接指揮。4.4觀察員與搗筑混凝土現場指揮員采用對講機聯絡信號（對講機必須有三臺以上備用）。六、勞動力計劃1. 專職安全管理人員配備3名，班組安全員每個樓號配備1名，專業工長每棟樓配備各個專業工長1人。2、混凝土澆筑勞動力配備：每個樓號工作班組配備38人，其中配合混凝土運輸車下料4人,澆筑8人，振動6人、抹面12人，看鋼筋2人,看模板5人(2名木工,3名架子工),電工2人。3。特種作業人員配備：搭設期間每棟樓配備架子工20人.七、計算數及相關圖紙7.1頂板模板支架計算書 模板支架的計算參22、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為8。1米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0。90米，立桿的橫距 l=0.90米,立桿的步距 h=1.50米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 7。1。1、模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25。0000.18000.900+0。3500。900=4。815kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1。000)0。900=2。700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別23、為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 90。001。801。80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801。801。80/12 = 43。74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2); M 面板的最大彎距（N。mm）； W 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m）; 經計算得到 M = 0.100（1.24。815+1.42.700）0。200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.0381000100024、/48600=0。787N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1.24。815+1。42。700)0.200=1.147kN 截面抗剪強度計算值 T=31147。0/（2900。00018。000）=0.106N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! （3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6777.5152004/(1006000437400)=0。031mm 面板的最大撓度小于200。25、0/250,滿足要求！ 7。1.2、模板支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算. 1。荷載的計算 （1）鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25。0000.2000.200=1。000kN/m （2）模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0.3500。200=0.070kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000）0.200=0。600kN/m 靜荷載 q1 = 1。21。000+1。20。070=1.284kN/m 活荷載 q2 = 1.40。600=0.840kN/m 2。26、方木的計算 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 1。912/0。900=2.124kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12。120.900.90=0。172kN.m 最大剪力 Q=0。60.9002.124=1.147kN 最大支座力 N=1。10。9002。124=2。103kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 4.506。506。50/6 = 31。69cm3； I = 4.506.506。506.50/12 = 102。98cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎27、計算強度 f=0.172106/31687。5=5。43N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求! (2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31147/(24565)=0。588N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! （3）方木撓度計算 最大變形 v =0.6771。670900。04/(1009500。001029843.8)=0.758mm 方木的最大撓度小于900.0/250，滿足要求！ 、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按28、照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.10kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。858kN.m 最大變形 vmax=2。17mm 最大支座力 Qmax=10。456kN 抗彎計算強度 f=0.86106/4491.0=191。14N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求! 7.1。4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范29、5.2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=10。46kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 7.1。5、模板支架荷載標準值(立桿軸力） 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架的自重（kN)： NG1 = 0.1298。050=1。039kN （2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3500。9000。900=0。284kN （3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 25。0000.180030、0。9000.900=4。050kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.373kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2.000）0。9000。900=2。430kN 3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ 7。1.6、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 9.85 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 131、.60 A - 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4。49 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 計算長度 (m); 如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a） （2） k1 計算長度附加系數,取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1。70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式（1)的計算結果： = 109.83N/mm2，立桿的穩定32、性計算 f,滿足要求! 公式(2）的計算結果： = 36。78N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 7。1.7、樓板強度的計算 1。計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮，樓板的跨度取2.70m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=1620。0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=2700mm200mm,截面有效高度 h0=180mm. 按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天.。的 承載能力是否滿足荷載要求,其計算簡圖如下： 2。計算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊2.70m，短邊2。33、701。00=2。70m， 樓板計算范圍內擺放44排腳手架,將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.2（0。35+25.000。20）+ 11。2(1。0444/2。70/2.70)+ 1。4(2.00+1。00）=26.20kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=2.7026。20=70.73kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051370。732。702=26。45kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為18。00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到16天后混凝土強度達到72。40，C30。0混凝34、土強度近似等效為C18.7。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8。99N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00300。00/（2700。00180。008.99）=0.11 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0。113 此層樓板所能承受的最大彎矩為: M1=sbh02fcm = 0。1132700。000180。00029.0106=88。8kN.m 結論：由于Mi = 88。83=88.83 Mmax=26.45 所以第16天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐可以拆除。7。235、.梁模板扣件鋼管高支撐架計算書高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）. 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏,使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果.本計算書還參照施工技術2002。3?？奂戒摴苣０甯咧渭茉O計和使用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為8。1米， 基本尺寸為：梁截面 BD=450mm800mm,梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=1。20米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立桿.圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483。0. 7。2.1、模板面板計算36、 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）: q1 = 25。0000.8000。400=8。000kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m）： q2 = 0。3500。400(20.800+0.450）/0.450=0。638kN/m (3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN): 經計算得到，活荷載標準值 P1 = （1.000+2。000)0.4500。400=0.540kN 均布荷載 q = 1.28.000+1。20.638=10.3637、5kN/m 集中荷載 P = 1.40.540=0。756kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 40。001.801。80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801。801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖（kN。m) 剪力圖（kN) 變形圖（mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0。576kN N2=1.752kN N3=1。716kN N4=1。054kN N5=0.322kN 最大彎矩 M = 0.023kN。m 最大變形 V = 0.0mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板38、抗彎強度計算值 f = 0。02310001000/21600=1。071N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f,取15。00N/mm2; 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！ （2）抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=31071.0/(2400.00018.000)=0。223N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! （3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0。023mm 面板的最大撓度小于142.5/250，滿足要求! 7。2.2、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎39、矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 1。752/0。400=4。380kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。14.380.400.40=0。070kN.m 最大剪力 Q=0.60。4004。380=1。051kN 最大支座力 N=1。10。4004.380=1.927kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.007。007。00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007。007.00/12 = 142。92cm4； （1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。070106/40833。3=1.72N/mm2 方木的抗彎計算40、強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31051/(25070）=0。451N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3）方木撓度計算 最大變形 v =0。6773.650400。04/（1009500.001429166.8）=0。047mm 方木的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐41、傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。047kN。m 最大變形 vmax=0.01mm 最大支座力 Qmax=2.155kN 抗彎計算強度 f=0.05106/4491。0=10。53N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于487.5/150與10mm,滿足要求！ (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m） 支撐鋼管變形42、圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。690kN。m 最大變形 vmax=3.21mm 最大支座力 Qmax=7.041kN 抗彎計算強度 f=0.69106/4491。0=153.59N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200。0/150與10mm，滿足要求! 7.2。4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最43、大支座反力，R=7。04kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。 7。2。5、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.04kN （已經包括組合系數1。4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20。1298.050=1.247kN N = 7.041+1。247+0.000=8.288kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； 44、i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1.60 A - 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4。49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2; l0 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a) （2） k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數,參照扣件式規范表;u = 1。75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。00m; 公式(1)的計算結果： = 99。20N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式（2）的計算結果: = 30。95N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3）計算 l0 = k1k2（h+2a) （3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.024； 公式(3）的計算結果: = 38.37N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 西安xx建設工程(集團）有限公司 xxxx新村項目管理部