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1、廠房落地式鋼管扣件支撐架卸料平臺施工方案 目 錄 一、編制依據及編制說明 2 二、工程概況.。.2 三、落地平臺設計概況 。3 四、落地平臺構造要求.3 五、落地平臺扣件鋼管支撐計算書.8 一、編制依據及編制說明 1。編制依據 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001，2008年版）； 鋼結構設計規范(GBJ17-2003）； 建筑施工安全檢查標準(JGJ 5999)； 建筑結構荷載規范（GB500092001）; 混凝土結構設計規范（G13500102002）； 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-91）; 建筑施工手冊第四版； 有關法律、法規、規章、管理文件. 2、2.編制說明 本方案通過對落地式雙排鋼管腳手架、型鋼懸挑式雙排鋼管腳手架、懸挑卸料平臺的核算確定了外架的整體搭設要求,確保外架安全生產. 二、工程概況 工程名稱：xx工業廠區廠房A、廠房B、廠房C、廠房D 建設單位：深圳市xx實業有限公司 總建筑面積:47185.3 建筑總高度：22.150m 結構類型：框架結構 建筑分為4棟廠房組成，其中其中A#廠房四層，建筑面積為 12705。83，建筑總高度為22.150 m；一層高7.9 m；二層四層均為4.7m 。B廠房四層，建筑面積為 12705.83，建筑總高度為22.150 m；一層高7。9 m；二層四層均為4.7m。C#廠房四層，建筑面積為 3、10886.82，建筑總高度為22.150 m;一層高7。9 m；二層四層均為4。7m。D廠房四層，建筑面積為 10886。82,建筑總高度為22.150 m；一層高7。9 m;二層四層均為4。7m。 三、落地卸料平臺設計概況 落地式卸料平臺從一層地面開始搭設,搭設高度為7.9米，平臺采用逐層加接式，按照樓層高度搭設為一次。采用縱向5排橫向3排立管,平臺長6m寬3m,堆放荷載按4.8KN考慮,立桿的縱距 b=1。 0米，立桿的橫距 L= l。5米,立桿的步距1.5米,平臺底面的掃地桿距離為0。2米，立桿與建筑物距離1.0米.采用的鋼管類型為 483.0. 四、落地卸料平臺構造要求 1。立桿 （4、1）立桿接頭除在頂層可采用搭接外,其余均采用對接扣件連接。 （2）立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。 2。水平桿 （1）縱向水平桿設于橫向水平桿之下,在立桿的內側，并用直角扣件與立桿扣緊。 （2)水平桿采用對接扣件連接。 a。對接扣件應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不應大于500mm，并應避免設在跨中。 b。當采用搭接接頭時，搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端扣件蓋板邊緣至桿端的距離不宜小于100mm。 3.連墻件 連墻件采用剛5、性連接，水平向沿墻體邊設置拉結點，按縱向每立桿一條拉接，平臺外側兩角加兩條與墻體呈“八”字形對撐連接。連墻件用483。0 的鋼管，其與架體的連接采用直角和斜角扣件,連墻件與預埋在梁上的48 鋼管鎖緊,連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置,當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；連墻件在無預埋時與柱用抱柱形式連接. 4.剪刀撐 沿落地卸料平臺架體外側滿設剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為60,在外側立面沿架長及架高連續設置。斜桿接長采用旋轉扣件搭接,搭接長度不小于500mm,設置2個旋轉扣件，端部鋼管伸出扣件邊緣不得少于100mm。 5。材質要求 5.1鋼管 （1）采用焊接鋼管,為Q6、235A鋼。 （2）外徑為48，壁厚3.0mm，長度主要有6m、4m等。 （3）新鋼管的質量要求 a。新鋼管須有產品質量合格證,鋼管材質檢驗報告。 b。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕和硬彎。 c。外徑和壁厚允許偏差為0。5mm。 d.端部應平整，端面切斜的允許偏差為1.7mm。 (4）舊鋼管外觀質量要求 a。鋼管須進行涂防銹漆的處理。 b.鋼管應無銹蝕，鋼管內外表面銹蝕的深度之和不大于0.5mm. c。鋼管盡量無彎曲，當有彎曲時，端部彎曲不大于5mm，立桿彎曲不大于20mm,欄桿、支撐體系鋼管不大于30mm。 d。鋼管應無裂紋，嚴禁打孔。 5。2扣件 (1）扣件有三種：直角扣件、旋7、轉扣件和對接扣件。 （2)扣件不得有裂紋、氣孔.不宜有疏松、砂眼或其它影響使用的鑄造缺陷,并應將影響外觀質量的粘砂、裂縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。 （3）扣件與鋼管貼面須嚴格整形,應保證與鋼管扣緊時接觸良好。 (4)扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm。 (5）當扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離應不大于5mm. (6)扣件表面應進行防銹處理。 (7）新扣件必須有產品質量合格證，生產許可證，專業檢測單位測試報告. (8）扣件螺栓為12,不得滑絲，扣件螺栓擰緊扭緊扭力矩達70N.m時，可鍛鑄鐵扣件不得破壞。 5。3 安全網 安全網采用密目式綠色安全網，安全網在出廠前,必須有國8、家指定的監督檢測部門批量驗證和檢驗合格證，已使用過的安全網必須經過檢查和試驗合格后方可使用,超過使用期限的安全網嚴禁使用.安全網在儲運中，必須通風、遮光、隔熱，同時要避免化學物品的侵蝕，搬方案 運時禁止使用鉤子。 5.4 腳手板 本工程腳手板采用木腳手板，木腳手板厚度不小于25mm，材質不低于國家二等標準的松木板，兩端用 4mm 鍍鋅鐵絲捆緊，禁止使用有扭紋、破裂嚴重的腳手板。 5。落地式卸料平臺搭設施工 5。5搭設順序 地基處理C15砼墊層定位設置墊板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網 5。6施工工藝 (1）定位定距：根據構造要求量出內9、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩,不得懸空。 （2）在搭設首層腳手架的過程中，沿每框架格內設一道斜支撐，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。 （3）當卸料平臺操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施,直至連墻件搭設完畢后方可拆除。 (4）落地卸料平臺架體搭設，宜先立里排立桿，然后依次向外。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根,互相看齊后再立中間部分各立桿。立桿接長時，應先立外排，后立內排。 6.卸料平臺的拆除 （1）架子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設有專人指揮,嚴禁非作業10、人員入內。 （2)拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腳,穿軟底防滑鞋。 （3）拆除順序應遵循由上而下，先搭后拆,后搭先拆的原則。即先方案 拆腳手板、斜拉桿，后拆橫桿、縱桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業。 （4）拆立桿時,應先穩住立桿再拆開最后兩個扣。 (5）連墻點應隨拆除進度逐層拆除。 （6)拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以免墜落。 (7）拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線。 （8）拆除時不應碰壞門窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明溝等物品。 （9）拆下的材料，應用繩索拴住，利11、用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲,運至地面的材料應按指定地點,隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。 （10）在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。 7。安全防護 (1)欄桿和擋腳板應搭設在外排立桿的里側。 (2)操作層上欄桿的上皮高度1.2m，中欄桿居中設置。 (3）安全網須滿掛在外側立桿的的里側，用鐵絲綁扎牢固，不留縫隙,四周應交圈. （4)堆料時卸料平臺堆放材料總重量不能超過0。5t，嚴格控制堆料的重量。 (5）欄桿用鋼管及木板密封。 8。安全技術措施及注意事項 (1）腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。 (2）腳12、手架操作人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。 （3)腳手架的構配件必須合格。 （4）腳手架搭設應分階段進行檢查，發現問題及時校正。 （5）不得將模板支撐、纜風繩固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備. （6)六級及六級以上大風和霧、雨天應停止腳手架作業，雨、霧后上架操作應有防滑措施，。 (7)在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件： a.主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、立桿 b.鋼管連墻件 c.欄桿 （8）臨近道路搭設的落地卸料平臺外側應有防護措施，以防墜物傷人。 （9)應根據實際情況設置腳手架的接地及避雷裝置. （10）拆除腳手架時，地面應設圍欄警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操13、作人員入內。 五、落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書 （一）、計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。卸料平臺支架搭設高度為20米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1。0米,立桿的橫距 L=1.5米，步距 h=1.5米。 （二)、平臺的計算 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）。 計算依據2施工技術2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。 計算參數： 模板支架搭設高度為20.0m， 立桿的縱距 b=1。00m，立桿的橫距 l=1。50m,立桿的步距 h=1.50m。 腳手板自重0.30kN/m2，欄桿自重0.14、15kN/m，材料最大堆放荷載5。00kN/m2，施工活荷載1。00kN/m2。 地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.360m2，地基承載力調整系數1。00。 圖 落地平臺支撐架立面簡圖 圖 落地平臺支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0. A、基本計算參數同上 B、縱向支撐鋼管的計算 縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5。08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4; 縱向鋼管計算簡圖 1。荷載的計算： （1）腳手板與欄桿自重線荷載(kN/m)： q1 =0。3000。200=0。060kN/m (2）堆放材料的自15、重線荷載(kN/m)： q21 = 5。0000.200=1.000kN/m （3）施工荷載標準值（kN/m）： q22 = 1。0000。200=0.200kN/m 經計算得到，活荷載標準值 q2 = 0。200+1.000=1.200kN/m 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩. 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1。200。060=0.072kN/m 活荷載 q2 = 1.400。200+1.401。000=1.680kN/m 最大彎矩 Mmax=（0。116、00。072+0.1171。680)1.0002=0.204kN。m 最大支座力 N = （1。10.072+1。21。68）1。00=2.095kN 抗彎計算強度 f=0.204106/5080。0=40.11N/mm2 縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載 q1 = 0。060kN/m 活荷載 q2 = 0.200+1。000=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770。060+0.9901.200)1000.04/(1002。06105121900。017、）=0。095mm 縱向鋼管的最大撓度小于1000。0/150與10mm，滿足要求！ C、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2。10kN 2.10kN 2.10kN 2。10kN 2。10kN 2。10kN 2。10kN 2。10kN 2.10kN 2.10kN 2。10kN 2。10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2。10kN 2.10kN 支撐鋼管計算簡圖 1。006 支撐鋼管彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管剪力圖(kN） 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 1.17kN 1.17kN 18、1。17kN 1.17kN 1。17kN 1.17kN 1。17kN 1。17kN 1.17kN 1。17kN 1。17kN 1。17kN 1。17kN 1.17kN 1.17kN 1.17kN 0.102 支撐鋼管變形圖（mm) 經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=1.556mm 最大支座力 Qmax=11.482kN 抗彎計算強度 f=1.006106/5080。0=197。97N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! D、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按19、照下式計算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。00kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11。48kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求, R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<；R 12.0 kN時，應采用雙扣件；Rgt;12。0kN時,應采用可調托座。 E、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架鋼管的自重(kN）： NG1 = 0.12920。000=2。58kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可20、根據情況修改。 (2)欄桿的自重（kN）： NG2 = 0。1501。000=0.150kN （3）腳手板自重（kN): NG3 = 0.3001.0001.000=0.300kN （4）堆放荷載（kN)： NG4 = 5。0001。0001。000=5。000kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。03kN。 2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 1。0001.0001.000=1.000kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ F、立桿的穩定性計算 立桿的穩21、定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.66kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 A - 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4。89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5。08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 (m); 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2）計算 l0 = k1uh （1) l0 = （h+2a） (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；22、 u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3;u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1）的計算結果：l0=1。1671。700 1。50=2。976m =2976/15.8=188.345 =0。203 =11658/(0.203489)=117.377N/mm2，立桿的穩定性計算 公式(2）的計算結果:l0=1。500+2 0.500=2。500m =2500/15.8=158.228 =0。280 =11658/(0。280489)=85。010N/mm2，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全23、因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2(h+2a） (3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.053； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671。053(1。500+2 0.500）=3.072m =3072/15。8=194。438 =0。191 =11658/(0。191489)=124.530N/mm2，立桿的穩定性計算 <； f,滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 G、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2)，p = N/A;p = 32。38 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN);N = 11.66 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0。36 fg 地基承載力設計值 (kN/m2）；fg = 170。00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1。00 fgk - 地基承載力標準值；fgk = 170。00 地基承載力的計算滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。