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1、保障性住房地下室頂板加固工程施工方案目 錄第一章、地下室頂板加固原因第二章、地下室頂板加固范圍第三章、地下室頂板加固范圍內模板支設要求第四章、地下室頂板行車安全事項第五章、加固施工方案計算書第一章、地下室頂板加固原因第一節、工程概述工程名稱：*市*大面橋政府保障性住房建設項目（A標段）工程地點：*市*工程規模：總建筑面積約281814.45m2，建筑層數：地面32、33、34層，地下一層。結構形式：大直徑素砼灌注置換樁復合地基、筏板基礎；塔樓主體為剪力墻結構；地下室框架結構、獨立基礎，地下室底板為300mm鋼筋砼抗水板。建設單位：*市住房保障中心、*市住房儲備中心項目管理：監理單位：設計單位：2、*市人防設計院地質勘察：*四海巖土工程有限公司第二節、建筑概況“*市*大面橋政府保障性住房建設項目（A標段）”工程位于*市*大面橋三橋村10組、糧豐村1、6、8組；該高層建筑群由11棟高層建筑組成，見下表示。其中4#、5#、6#、7#、8#樓為獨立地下室；1#、2#、3#、9#、10#、11#樓地下室組成一地下車庫（其中一部分為“平戰結合”人防工程）。見下表示：棟號建筑面積（m2）地下層數地上層數建筑高度1#樓31768.196一層32層94.5m2#樓33351.87一層32層94.5m3#樓46775.52一層32層93.25m9#樓17097.76一層33層96.10m10#樓170973、.76一層33層96.10m11#樓31598.10一層32層94.5m地下車庫25079.84一層-該建筑群建筑結構安全等級為二級，為一類高層住宅，建筑物耐火等級為一級，屋面、地下室防水等級為級，設計使用年限為50年。地下車庫類別為類地下車庫，耐火設計等級一級，結構類型為鋼筋砼剪力墻、鋼筋砼框架結構，抗震設防烈度為7度，地下室防水等級級。第三節、結構概況本工程由11棟高層建筑組成，建筑層數有32、33、34層，地下層數為一層。本工程結構安全等級為二級，地基基礎設計等級為甲級，塔樓剪力墻抗震等級為二級，地下車庫抗震等級為三級，建筑物耐火等級為一級；設計地震分組為第三組，抗震設防烈度為7度，建筑4、場地土類別為類；砼結構的環境類別：基礎、地下室層梁、底板側墻及與土壤、水直接接觸的梁、板、墻為二a類，其余為一類。地下室為獨立基礎，底板為300mm鋼筋砼抗水板。其中一部分為平戰結合地下室。第四節、頂板加固原因由于該區域場地狹窄，不能滿足材料的轉運和堆放，影響上部工程施工需要，故在地下室頂板澆筑后，需加以利用，將地下室頂板作為臨時行車道路、施工電梯、砼輸送泵、材料堆場等。為此對地下室頂板進行加固處理。第二章、地下室頂板加固范圍地下室加固范圍為：臨時環形行車道路、施工電梯、砼輸送泵、材料堆場等。加固區域見附圖（一）。臨時行車道路寬度為8000mm，為保證加固區域地下室頂板安全，在臨時行車道路兩側5、外4000mm范圍內仍屬加固范圍；地下室頂板總加固寬度16000m，道路轉彎半徑10m。砼輸送泵設置在道路側（加固范圍內）。施工電梯加固范圍：施工電梯兩側各2000mm范圍內加固，見附圖（一）。第三章、地下室頂板加固范圍內模板支設要求臨時施工道路加固方式采用承重腳手架加固方式，使用時間：地下室施工裝飾裝修完工。具體施工方法見下：3.1、道路加固區域內支模用材料：483.2鋼管，100100木枋，鋼模板。3.2、加固區內的模板支設方法：全部采用鋼模板，縱、橫背楞皆采用100100木枋，鋼模板支設方法按常規方法施工。注意鋼模板接縫嚴密，防止澆筑砼時漏漿。加固區模板支設前，首先按臨時道路進行定位放線6、，規劃出需要加固的區域，在抗水板上定位放線。由于地下室跨度大，應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為跨度的13。100*100木枋鋼模板100*100木枋100*100木枋螺旋千斤頂橫向水平桿750縱向鋼管橫桿500500橫向樓板模板支設示意圖3.3、加固區模板承重支撐體系：采用483.2鋼管，腳手架搭設符合建筑施工扣件式腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中的有關要求。采用滿堂腳手架搭設方式。3.3.1、加固區承重腳手架為一獨立體系，該部分腳手架在澆筑地下室頂板混凝土澆筑后不拆除，待上部裝飾裝修工程完工后再拆除。非加固區模板支撐體系與加固區承重腳手架各自成獨立體系，在澆筑地下室7、頂板混凝土前采用鋼管連接。非加固區模板支撐體系在澆筑混凝土后，待混凝土強度滿足拆除要求后拆除。3.3.2、腳手架的材料符合下列要求：（1）、立桿、橫桿：鋼管選用483.2mm的焊接鋼管，質量符合國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。新、舊鋼管的尺寸，表面質量和外形必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中第8.1.1和第8.1.2的規定，并且鋼上管上嚴禁打孔。（2）、扣件：采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。扣件要求在螺栓擰緊力矩達65Nm時不得發生破壞。（3）、腳手板：選用厚度50mm，8、寬200300mm的木質跳板。長度3米左右。3.3.3、支撐腳手架搭設間距：立桿的縱距750mm，橫桿間距500mm，步距750mm，腳手架縱向設剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，斜桿與地面的夾角4560。橫向剪刀撐在縱向剪刀撐的與掃地桿節點處沿架體橫向設置。3.3.4、支撐腳手架搭設前應在抗水板上鋪設腳手板，立桿坐落于腳手板上。3.3.5、腳手架每根鋼管頂部采用螺旋千斤頂頂緊100100mm木枋，以防止加載后頂板沉降。3.3.6、腳手架設掃地桿和縱橫剪刀撐，縱橫剪刀撐見附圖。縱橫剪刀撐4跨連續搭設，剪刀撐斜桿夾角約49。腳手架頂部采用雙扣件抗滑。剪刀撐搭設見附圖（四-1、2）。3.4、施工電9、梯坐落于地下室頂板上，加固方式同道路加固方式。施工電梯基礎采用1012mm厚鋼板預埋在頂板基礎上，地腳螺栓采用塞焊，見附圖（二）。3.5、臨時施工道路穿越后澆帶作法：由于地下室后澆帶須在沉降穩定后封閉，故在前期使用臨時施工道路時，須對后澆帶進行處理。在后澆帶兩側的道路1000mm范圍內厚度改為200mm厚C25砼，臨時施工道路端部預埋50*5角鋼，角鋼長度同路寬，后澆帶上蓋30mm鋼板（與道路端部預埋50*5角鋼焊接），后澆帶內夯填級配碎石，見附圖（三-2）。第四章、地下室頂板行車安全事項4.1、臨時施工道路作法：在地下室頂板砼澆筑后28d，才能作臨時施工道路。具體作法如下：4.1.1、首先在10、地下室頂板上定位臨時施工道路的位置，定位須與加固承重腳手架相對應。由于行車道路不能直接接觸地下室結構頂板，故需在頂板上作臨時施工道路。4.1.2、臨時施工道路的寬度為8m，先鋪設200mm級配砂石（70%石子+30%中砂）寬度9000mm，然后在級配砂石上澆筑150mm厚C25砼道路面層，寬8000mm，砼養護14d。4.2、臨時環形施工道路形成后，在道路兩側用鋼管搭設臨時欄桿，作為防止車輛駛出預定的道路的標志，見附圖（三-1）。4.3、進入施工現場的車輛限速5公里/小時，行駛方向見附圖（一）。臨時施工道路安全管理由專業安全員負責。在施工過程中，應安排專人看守，著重注意車輛行駛速度及形駛在預定11、的道路上，同時隨時對承重腳手架進行檢查，檢查人員定員定職，同時將檢查結果做好記錄。第五章、加固施工方案計算書5.1、地下室頂板過車支架抗壓荷載強度計算新澆混凝土自重標準值：24KN/m3土的標準值：1.1KN/m3板面取1.5KN/m3,均布荷載取2.5KN/m2活荷載取7.5KN/m2荷載組合覆土、樓板、模板、活荷載、支架。計算腳手架滿堂架，搭設高度為5.3M，立桿采用鋼管單立管，(采用48X3.2)，搭設間距：立桿的縱距750mm，橫向立桿間距500mm，橫桿步距750mm，均布荷載為2.5KN/m2。一計算荷載組合恒載土0.22KN/m2。 樓板混凝土3.84KN/m2。模板0.75KN12、/m2橫桿自重P=0.038KN/m。活荷載取7.5KN/m21.均布荷載計算 小橫桿按簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿上面，小橫桿在大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。小橫桿的自重標準值P1=0.038KN/m模板的荷載標準值P2=0.75X0.5=0.375KN/m混凝土荷載標準值Q1=3.84X0.5=1.92KN/m覆土荷載標準值Q2=0.22X0.5=0.11KN/m活荷載標準值Q3=7.5X0.5=3.75KN/m荷載的計算值：q=P11.2+P21.2+Q11.2+Q21.2+Q31.4 =0.0381.2+0.3751.2+1.921.2+13、3.751.4=8.18kN/m2.強度計算最大彎矩為簡支梁均布荷載作用下的彎矩。M=qmax=ql2/8M=8.181.0002/8=1.023KN/m=1.023106/5080=201.38N/mm2小橫桿的計算強度小于205.00N/mm2 滿足要求。 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度Vqmax=5qL4/384El荷載標準值q=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193KN/mVqmax=5qL4/384El=56.1935004/(3842.06X105121900.00) =2.01mm小橫桿的最大撓度小于500.0/150 與10mm14、。滿足要求。二大橫桿的計算 大橫桿按三跨連續進行強度計算，小橫桿在打橫桿的上面，用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算打橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載計算小橫桿的自重標準值P1=0.038KN/m模板的荷載標準值P2=0.75X0.5=0.375KN/m混凝土荷載標準值Q1=3.84X0.5=1.92KN/m覆土荷載標準值Q2=0.22X0.5=0.11KN/m活荷載標準值Q3=7.5X0.5=3.75KN/m荷載的計算值：q=P11.2+P21.2+Q11.2+Q21.2+Q31.4 =0.0381.2+0.3751.2+1.921.2+3.751.4/2=4.09kn/m.15、2.強度計算 最大彎矩考慮為打橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算。Mmax=0.08ql2Mpmax=0.267ql =0.08(1.20.038) 0.52+0.2674.090.5=0.547KNm=0.547106/5080=107.68kN/mm2打橫桿的計算強小于205.0N/mm2 滿足要求。3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算。Vmax=0.677qL4/100El集中荷載最大撓度計算公式如下：Vpmax=1.883PL3/100El大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度：V1=0.6770.16、0380.54/(1002.060105121900.000)=0.000641mm集中荷載標準值p=0.038+0.375+1.92+0.11+3.75=6.193kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：V2=1.883PL3/100El V2=1.8836193.0000.53/(1002.060105121900.000)=5.81mm最大撓度和V=V1+V2=0.000641+5.81=5.81mm大橫桿的最大繞度小于500.0/150與10mm，滿足要求！三扣件抗滑力計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）：R Rc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取17、8.0kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計1荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038 kN腳手板的荷載標準值 P2=0.7501.0000.5/2=0.188 kN覆土荷載標準值 P3=0.221.0000.5/2=0.11 kN混凝土荷載標準值 P4=3.841.0000.5/2=0.96kN活荷載標準值 P5=7.51.0000.5/2=1.875kNR=0.038+0.188+0.11+0.96+1.875=3.171 kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力炬達4065N.m時，實驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗18、滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20 kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0KN。四 腳手架荷載標準值：作用在腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載，在這不計算風荷載，靜荷載標準值包括以下內容； 每米立桿承受的結構自重標準值（KN.m）,在這取0.1337 G1=0.1345.300=0.710 kN 模板的標準值（kN/m2），在這取0.75G2=0.750.5/2=0.1875 kN土的標準值（kN/m2）G3=0.220.5/2=0.11kN混凝土板的標準值（kN/m2）G4=3.840.5/2=0.96kN活荷載的標準值（kN/m2）（實際計算）G5=7.50.5/2=1.87519、kN靜荷載標準值：G=G1+G2+G3+G4+G5=0.710+0.1875+0.11+0.96=1.968 KN活荷載為施工荷載標準值的軸向力總和，內外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。活荷載標準值：G=7.50.5/2=1.875kN五 立桿穩定性計算：本項目地下室滿堂架設置，不考慮風荷載，立桿穩定性計算=N/Af其中N-立桿的軸心壓力設計值，N據表查扣件為對接N=35.7KN；-軸心受壓立桿的穩定系數 ，由長細比10/i的計算結果得0.055A-立桿靜截面面積，A=4.89cm2.-鋼管立桿受壓強度計算值。f-鋼管立桿抗壓強度設計值f205.00mm2。=N/A=35.7/0.055X4.89=132.76Nmm不考慮風荷載時，立桿穩定性計算f滿足要求。