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1、xxxx魅力之城5號地塊小區回頂支撐施工方案 編 制 人： 審 核 人： 審 批 人: 編制單位： 編制日期：目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、編制說明2四、施工方案2五、支撐架計算書7（一)臨時通道計算書7(二）施工電梯基礎計算書14(三)砂漿攪拌機基礎計算書16一、工程概況本標段工程位于xx市xx港區，本項目xxxx魅力之城5號地塊，總建筑面積為163471.75，其中1樓地上29層10383。89、2樓地上29層10367.63、3#樓地上31層23470.96、5樓地上31層22123。76、8樓（商業）地上2層928。58、10樓地上1層（開閉所）159。45、11樓（幼兒園）地2、上4層3281.82、地下車庫:部分地下車庫(部分地下車庫面積為26067。1）。該工程結構為框剪結構，建筑結構和安全等級均為二級，抗震設防烈度為7度,建筑耐火等級為1級,合理使用年限為50年.本工程基礎為CFG樁復合地基、筏形基礎，主體結構為全現澆框架剪力墻結構。現場施工道路擬利用消防車道和公共綠地頂板回頂作為臨時施工道路，主樓邊地庫頂板作為施工電梯基礎，撲救場地作為砂漿攪拌機基礎。二、編制依據1、本工程現有設計圖紙； 2、國家及河南省現行施工規范、有關法律、法規等文件;3、 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002)；4、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-3、2011 5、建筑結構荷載規范GB50009-2012 6、鋼結構設計規范GB50017-20037、重慶中通建筑實業有限公司企業標準、管理制度等.三、編制說明因現場施工環境所限及今后鋼筋、裝修材料運輸方便，施工通道定于地庫頂板之上。同時現場消防車道之外荷載滿足不了施工要求，為滿足裝修材料運輸及大型機械設備安拆的需要，經與甲方協商，同意在地下室頂板設置運輸通道，并在車輛通行的消防、非消防地下室區域搭設鋼管支撐架進行回頂。通道路線根據現場施工環境、交通運輸便利性及總平面布置的科學、合理、美觀原則確定。需回頂的部位包括施工電梯基礎、砂漿罐基礎、現場臨時道路通道區,具體部位見總平面布置圖。四、施工方4、案施工方案本方案關鍵點:材料運輸通道寬度為8m（回頂寬度為8.0m)，鋼管回頂架體承載取值為25kN/,地下室頂板限行50t以下車輛.具體驗算附后。電梯基礎材下的鋼管支撐架體待電梯拆除后拆除.砂漿管下的鋼管支撐架體待各樓棟裝修施工完畢后逐漸拆除;運輸通道下的鋼管支撐架體待道路中斷后拆除。鋼管回頂支撐架體搭設方案如下：1. 材料運輸道路回頂架體立桿間距：900900，所有立桿由橫桿連成一個整體，橫桿步距在不大于1200的前提下對上下橫桿之間的距離進行均分確定，共設4道橫桿。立桿的上端安裝可調支座，上端加設木枋次楞300和雙鋼管主楞900,下端墊設木模墊板.縱橫向每6跨設一道剪刀撐,架體外圍設連續5、剪刀撐。立桿豎直支撐結構梁板,支撐必須使其受力，確保牢靠、穩固.詳下圖所示。3。施工電梯基礎部位回頂考慮到施工電梯自重及沖擊荷載較大，擬在地下室負一層、負二層相應部位支設鋼管快拆架承載體系，將施工電梯系列荷載由首層樓面通過支撐體系直接至基礎底板，避免結構局部直接受載超過其承載力。鋼管支撐體系：采用483mm鋼管架對地下室頂板在電梯基礎范圍內進行回頂，以保證地下室頂板有足夠的承載力。所有立桿由橫桿連成一個整體，架體立桿縱橫間距900900mm,水平桿步距不大于1200mm,離地面350mm設縱橫向掃地桿一道,架體外側設置剪刀撐一道。立桿頂部采用可調支座回頂，并加設木枋，立桿底部墊150150mm6、木模板。負一層、負二層支撐立桿位置應對應,保證立桿在同一條豎線上.電梯基礎回頂前，先在在回頂樓層樓板上彈出電梯基礎位置線，并畫出立桿布置線，以確定支撐體系立桿位置對應,保證支撐體系正對電梯基礎。鋼管布置示意圖如下：鋼管立桿平面布置示意圖鋼管立面布置示意圖(僅示意負一層，負二層高分別為3。65m、3。7m）4。砂漿攪拌機基礎部位回頂架體立桿間距：900900，所有立桿由橫桿連成一個整體,橫桿步距在不大于1000的前提下對上下橫桿之間的距離進行均分確定，共設4道橫桿。立桿的上端、下端均安裝可調支座，上端加設木枋次楞300和雙鋼管主楞900,下端墊設150150木模板。架體外側設置剪刀撐一道，詳下圖7、所示.鋼管立桿平面布置示意圖鋼管立面布置示意圖（僅示意負一層，負二層高分別為3.65m、3.7m)五、支撐架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011 2、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 3、建筑地基基礎設計規范GB500072011 4、建筑結構荷載規范GB500092012 5、鋼結構設計規范GB500172003 （一）臨時通道計算書1、計算說明地下室頂板設計荷載考慮0.8m覆土,其中覆土容重按18 kN/m計，0。8m覆土荷載為14.4kN/,消防車道活荷載為20kN/.鋼管回頂架體承載按25kN/的材料堆載進行驗算，由驗算（詳后）可知8、滿足要求。鋼管回頂架體承載取值25kN/.裝載汽車尺寸如下圖所示(輪壓尺寸為0。60.2m），由荷載規范附錄B第B。0。42及國內相關文獻，可知樓板上局部荷載的有效分布寬度分別為 bx=1。5m，by=2。4m,故有效分布面積為1。52。42=7。2。根據GB50009-2012建筑結構荷載規范滿荷載300KN對地庫頂板產生的均布活荷載為20kN/,本項目暫時不回填土,故能滿足50t以下載重貨車對地庫頂板產生的均布活荷載33kN/通行能力要求。2、鋼管回頂架體承載驗算按支撐架對鋼管回頂支撐架體的承載力進行估算,荷載計算取值如下：主次梁、支撐系自重（kN/m2）：0。600;混凝土和鋼筋自重（k9、N/m2):25；堆放荷載標準值（kN/m2）：25.計算如下: 回頂支架搭設高度為3.7米, 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0。9米，立桿的橫距 l=0。9米，立桿的步距 h=1.20米.支撐架立面簡圖支撐架立桿穩定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。0。 (1）基本計算參數同上 （2）縱向支撐鋼管的計算 縱向木枋按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3; 截面慣性矩 I = 416.67 cm4； 縱向鋼管計算簡圖 3、荷載的計算： （1）腳手板自重（kN/m）： q1 =0.6000。900=0。54kN/m (2)車輛通行活荷載(kN/m)： 10、q2 = 25。000。3=7.5kN/m 4、抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 靜荷載 q1 = 1.20。54=0。648kN/m 活荷載 q2 = 1。47.5=10。5N/m 最大彎矩 Mmax=(0。100.648+0。11710。5）0。92=1。048kN。m 最大支座力 N = （1。10。648+1.210.5）0。9=11。98kN 抗彎計算強度 f=0.823106/83330=12.57N/mm2 縱向木枋的抗彎計算強度小11、于13.0N/mm2，滿足要求! 5、撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載 q1 = 0。54kN/m 活荷載 q2 =7。5kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770.54+0。9907。5）900.04/(10091034166700)=1。36mm 縱向木枋的最大撓度小于900.0/250=3。6mm，滿足要求！ 6、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=11。98kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖（kN)支撐12、鋼管支座反力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=1。48kN。m 最大變形 vmax=1。247mm 最大支座力 Qmax=22。77kN 抗彎計算強度 f=1.48106/4729。0=202。7N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于900/150與10mm，滿足要求! 7、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于回頂支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： （1）腳手架鋼管的自重(kN）： NG1 = 0。1493。700=0.551kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值。 (13、2）主次梁支撐板自重(kN）: NG2 = 0。60。9000.900=0.486kN (3）堆放荷載（kN）： NG3 = 25.0000。9000。900=20。25kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 21。287kN。 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ=1。221。287+1.40=25.544kN 8、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N = 25。544kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i 14、= 1.59 A - 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）;W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算 l0 = ku1（h+2a) （1） l0 = ku2h （2) k 計算長度附加系數,取值為1。115； u1 - 計算長度系數，參照扣件式腳手架規范表C-3；u1 = 1。294；u2 - 計算長度系數，參照扣件式腳手架規范表C5；u2 = 2。262； a - 立桿上端伸出頂層橫15、桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。55m; 公式（1）的計算結果： = 25.544*1000/（1015。9450）=90。25N/mm2, 立桿的穩定性計算 f = 205N/mm2,滿足要求！ 公式(2）的計算結果： = 131。50N/mm2,立桿的穩定性計算 f = 205N/mm2,滿足要求！ 承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件。本回頂過程中均以地下室結構柱作為連墻件(每根柱子均與回頂架相連)。 (二）施工電梯基礎計算書 施工電梯基礎位于地下室頂板結構上，地下室頂板基礎為軸心受壓,計算簡圖如下:1、施工升降機基本參數施工升降機型號:SC200/200TD； 吊籠形式：雙16、吊籠；架設總高度：103m； 標準節長度:1。508m；底籠長：4。4m； 底籠寬：3。8m；標準節重：170kg； 對重重量:0kg；單個吊籠重： 1400kg; 吊籠載重：2000kg；外籠重:1490kg； 其他配件總重量:1909kg;2、基礎參數基礎混凝土強度等級：C30 fc=14。3N/mm2；基礎長:4。4m； ft=1。43N/mm2基礎寬：3。8m； 基礎厚:250mm；墊層厚：100mm3、基礎承載計算:導軌架重（共需69節標準節,標準節重170kg）:170kg69=11730kg，施工升降機自重標準值:Pk=(1400。002+1490。00+0.002+2000.017、02+11730+1909。00）10/1000=219。29kN基礎重量:P2=3.84.40。42。59.8=163。86kN（忽略基礎與周圍板的整體增強效果)考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2。1，基礎重量系數取1。2基礎承載力設計值：P=2。1219。29+1.2163.86=657.14kN基礎底面積驗算，軸心受壓基礎基底面積應滿足：(PF)/S =（657。14KN）/4。43。8=39。3KN/m2 =0。039N/mm2 fc=14。3 N/mm24、滿堂架立桿驗算為了保證結構安全，采用鋼管支撐加固的方法，由鋼管支撐承擔施工電梯、基礎的全部荷載，通過鋼管支撐將荷18、載傳至基礎底板.483鋼管立桿的連接方式為承插對接，查建筑施工手冊,當橫桿步距小于L=1200mm,立桿間距為900mm時,立柱允許荷載N值為26。8KN，鋼管立桿根數為90根,每根鋼管承受的荷載N=（PF）/90=(657.14KN）/90=7。30KNN=26。8KN滿足要求!5、立桿穩定性驗算:=N/（E）= 7300/（0。626489）=24。01 N/mm2f=205N/mm2式中 N-每根立柱承受的荷載（N）；軸心受壓穩定系數，根據鋼管立柱長細比=L/i=1500/15。8=94.937，查表得=0。626。滿足要求！故支撐體系滿足要求！ （三)砂漿攪拌機基礎計算書據砂漿攪拌機使19、用說明書砂漿攪拌機自重2350kg，攪拌罐容積2m31、據此攪拌機自重標準值:Pk=(2350+202000）10/1000=423。5kN2、基礎重量:P2=440.42。59。8=156。8kN（忽略基礎與周圍板的整體增強效果）考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響,取系數n=2。1，基礎重量系數取1。2基礎承載力設計值：P=2。1423.5+1.2156。8=1076.55kN基礎底面積驗算，軸心受壓基礎基底面積應滿足:(PF)/S =（1076.55KN）/44=67。28KN/m2 =0。067N/mm2 fc=14。3 N/mm2483鋼管立桿的連接方式為承插對接，查建筑施工手冊,當橫桿步距小于L=1200mm,立桿間距為900mm時，立柱允許荷載N值為26。8KN，鋼管立桿根數為81根，每根鋼管承受的荷載N=（PF)/81=1076.55/81=13。29KNN=26。8KN滿足要求！ 3、立桿穩定性驗算:=N/（E）= 67280/(0。806489）=170.7N/mm2f=205N/mm2式中 N每根立柱承受的荷載（N)；-軸心受壓穩定系數，根據鋼管立柱長細比=L/i=1000/15.8=63.29，查表得=0.0。806。滿足要求！故支撐體系滿足要求！