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1、目 錄第一章、工程概況- 2 第二章、塔吊基礎方案編制依據- 3 第三章、塔吊平面位置的確定 3 第四章、塔吊基礎設計 8 第五章、塔吊基礎驗算 10 第六章、塔吊基礎防護、基坑排水 17 xx縣人民醫院新院區二期工程塔吊基礎專項施工方案第一章、工程概況工程名稱：xx縣人民醫院新院區建設工程建設單位：xx縣住房和城鄉建設局設計單位：監理單位：施工單位:本工程擬開工日期：2014年7月6日竣工日期:2015年10月30日xx縣人民醫院為三級甲等醫院，新院區建設工程項目位于合xx城新市鎮撮鎮路東、瑤崗路北，總用地面積約74500平方米（一期）.總建筑面積約124519。3 m2（地上建筑面積1072、919。3 m2；地下建筑面積：16600 m2），該工程主要由醫療綜合樓(建筑面積106075.36m2，筏板基礎,框架結構，12層/-1層。建筑高度49。9m，急診、后勤樓（建筑面積9740。25m2，獨立基礎，框架結構，4層），建筑高度23。9m感染樓（建筑面積5403。90m2，獨立基礎,框架結構，3層），行政培訓、科研樓（建筑面積9613。66m2，獨立基礎,框架結構,5層），建筑高度15.7m。鍋爐房、制冷房（建筑面積1182.78m2，獨立基礎，框架結構，1層），及其配套場區道路、圍墻、大門、室外給排水、室外電氣、室外消防、景觀、綠化等輔助設施工程施工.第二章、塔吊基礎方案編制依3、據本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T137521992)地基基礎設計規范（GB50007-2011）建筑結構荷載規范（GB50009-2001)建筑安全檢查標準（JGJ59-2011)混凝土結構設計規范(GB50010-2010）等地質勘察報告 第二章、塔吊基礎方案編制依據本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）地基基礎設計規范（GB50007-2011）建筑結構荷載規范（GB500092001）建筑安全檢查標準（JGJ59-2011）混凝土結構設計規范（GB500102010）等地質勘察報4、告 第三章、塔吊平面位置的確定根據現場實際情況,xx縣人民醫院新院區工程擬定選擇有效使用半徑為55M的塔吊兩臺，有效使用半徑為60M的塔吊兩臺。以滿足施工要求.同時根據工程造型、平面位置、場區道路結合塔吊有效使用半徑，利用CAD進行平面位置布置，最終選擇滿足塔吊按拆要求，便于吊裝材料，旋轉覆蓋建筑物面積最大的地點。具體布置如下圖:一、塔吊總平面布置圖 二、塔吊基礎定位圖1、綜合樓南側塔吊（1塔吊）基礎定位圖 2、住院部南樓南側塔吊（2#塔吊）基礎定位圖 3、綜合樓北側塔吊（3塔吊)基礎定位圖 4、住院部北樓北側塔吊(4塔吊)基礎定位圖 第四章、塔吊基礎設計 根據巖土工程勘察報告,四臺塔吊基礎均5、位于層粘土層中，地基承載力特征Fak=260Kpa，根據塔吊使用說明書要求,1、3(QTZ80）、2、4#塔吊（QZT63A）基礎為55*1.30M鋼筋混凝土承臺,強度等級不小于C35，地基承載力不小于200kPa，考慮到施工進度，在獨立基礎和地下室施工前提前安裝塔吊。一、塔吊基礎埋深設計塔吊基礎埋深設計應本著不影響自身基礎承載力及與之相鄰的主樓基礎安全性為原則，現擬定四臺塔吊基礎的基底標高與相鄰主樓基礎底標高一致。1、1#、3塔吊：綜合樓設計0。000相當于絕對標高16。0m，與塔吊基礎相鄰的筏板基礎底標高6。35m（現地貌標高為-2。15，故基礎埋深為4。2)，塔吊基礎底面標高同相鄰筏板基6、礎底標高，即絕對標高9.65m，塔吊基礎高度1.30m。2、2、4塔吊:住院部南、北樓設計0.000相當于絕對標高均為16。0m,與塔吊基礎相鄰的筏板基礎底標高6.65m(現地貌標高為1.85，故基礎埋深為4。8)，塔吊基礎底面標高同相鄰筏板基礎底標高，即絕對標高9。35m，塔吊基礎高度1。30m。二、塔吊基礎簡圖 QTZ63A、QTZ80塔吊基礎圖第五章、塔吊基礎驗算A、1#、3#塔吊一、參數信息塔吊型號：QTZ80（6010）， 塔吊起升高度H：40.00m，塔身寬度B：1。8m， 基礎埋深d：4。20m，自重F1：1033。9kN, 基礎承臺厚度hc:1.30m,最大起重荷載F2：80k7、N， 基礎承臺寬度Bc：5。00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別:II級鋼，額定起重力矩:1000kNm， 基礎所受的水平力:0kN，標準節長度a:2.5m，主弦桿材料:角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：安徽合肥市， 基本風壓W0：0。35kN/m2,地面粗糙度類別：B類 田野鄉村, 風荷載高度變化系數z：1。56 。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據建筑地基基礎設計規范(GB500072002)第5。2條承載力計算。計算簡圖： 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：8、E=M/(F+G)=2071。76/（1336。68+975.00)=0.90m Bc/3=1。67m根據塔式起重機設計規范（GB/T 13752-92）第條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩定性滿足要求.式中 F塔吊作用于基礎的豎向力,它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=1336.68kN； G基礎自重：G=25。0BcBchc1。2 =975。00kN; Bc基礎底面的寬度,取Bc=5.000m； M傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩,M=1。4 1479.83=2071。76kNm; e偏心矩,eM/(F + G）0.896 m,故eBc/6=0.833 m； a合力作用點至基礎底面最大9、壓力邊緣距離（m)，按下式計算： a= Bc / 2 M / (F + G）=5。000/2-2071.762/（1336。680+975.000)=1.604m.經過計算得到：有附著的壓力設計值 P=（1336.680+975。000)/5.0002=92.467kPa;偏心矩較大時壓力設計值 Pkmax=2（1336。680+975.000)/(35。0001.604）=192。185kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 500072002第5。2.3條。計算公式如下： fa-修正后的地基承載力特征值（kN/m2）； fak-地基承載力特征值，按本規范10、第5。2.3條的原則確定；取260。000kN/m2; b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數; 基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3； b-基礎底面寬度(m），當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m; m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度,取20。000kN/m3; d-基礎埋置深度(m) 取4.200m；解得地基承載力設計值：fa=369。600kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=369。600kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=92。467kPa,滿足要求！地基承載力特征值1。2fa大11、于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=192。185kPa,滿足要求!四、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（GB 500072002)第8.2。7條。驗算公式如下: 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時,hp取1。0。當h大于等于2000mm時，hp取0。9，其間按線性內插法取用；取 hp=0。96； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1。43MPa； ho 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1。25m; am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度； am=1.80+(1.80 +21。25)/2=3。05m； at - 沖切破壞錐體最12、不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度)；取at1.8m； ab 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1。80 +21.25=4.30； pj - 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力,對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=192.19kPa; Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積;Al=5.00（5。00-4。30)/2=1.75m2 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在13、Al上的地基土凈反力設計值。 Fl=192.191。75=336。32kN.允許沖切力:0。70。961.433050。001250。00=3657299。48N=3657。30kN Fl= 336。32kN;實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002）第條。計算公式如下： 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B）/2（5。00-1.80)/2=1.60m； Pmax - 相應于荷載效14、應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值,取192。19kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面II處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax(3aal)/3a P=192.19(31.80-1。60)/（31。80)=135.24kPa； G-考慮荷載分項系數的基礎自重,取G=1.3525BcBchc=1.35255。005。001。30=1096.88kN/m2； l 基礎寬度,取l=5。00m； a - 塔身寬度,取a=1。80m; a 截面I I在基底的投影長度， 取a=1.80m。 經過計算得MI=1.602(25。00+1.80)（192.19+135。24210915、6.88/5。002)+(192.19135。24）5。00/12=664。09kN。m.2。配筋面積計算依據建筑地基基礎設計規范GB 500072002第8.7。2條。公式如下： 式中，l - 當混凝土強度不超過C50時， 1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定,取l=1。00； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kN/m2； ho - 承臺的計算高度,ho=1.25m.經過計算得: s=664。09106/（1。0014.305.00103（1.25103)2）=0.006； =1(1-20。006)0.5=0。006； s=10.16、006/2=0。997； As=664.09106/(0。9971.25300.00）=1776.19mm2。由于最小配筋率為0.15，所以最小配筋面積為:5000。001300。000.15=9750。00mm2。故取 As=9750.00mm2。建議配筋值：II級鋼筋，18125mm。承臺底面單向根數39根.實際配筋值9925。5 mm2。B、2、4塔吊一、參數信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：60.00m，塔身寬度B：1。6m， 基礎埋深d：4.80m,自重F1：450。8kN， 基礎承臺厚度hc:1.30m，最大起重荷載F2:60kN， 基礎承臺寬度Bc：5。00m，混凝土強17、度等級:C35， 鋼筋級別：II級鋼，額定起重力矩:630kNm， 基礎所受的水平力：0kN，標準節長度a:2。5m,主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c:120mm，所處城市：安徽合肥市， 基本風壓W0:0.35kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉村， 風荷載高度變化系數z：1。77 .二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002）第5.2條承載力計算。計算簡圖： 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 混凝土基礎抗傾翻穩定性計算：E=M/(F+G)=2447。02/（61218、.96+975。00)=1.54m Bc/3=1。67m根據塔式起重機設計規范（GB/T 13752-92）第4。6.3條,塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩定性滿足要求。式中 F塔吊作用于基礎的豎向力,它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=612。96kN; G基礎自重：G=25.0BcBchc1。2 =975。00kN； Bc基礎底面的寬度，取Bc=5.000m； M傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩，M=1.4 1747.87=2447.02kNm； e偏心矩,eM/（F + G)1.541 m,故eBc/6=0。833 m； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m）,按下式計算： a=19、 Bc / 2 M / （F + G）=5。000/2-2447.018/（612。960+975。000)=0.959m.經過計算得到:有附著的壓力設計值 P=(612.960+975.000)/5。0002=63.518kPa；偏心矩較大時壓力設計值 Pkmax=2(612。960+975.000)/（35。0000。959）=220.776kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據建筑地基基礎設計規范GB 500072002第5。2.3條.計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)； fak地基承載力特征值，按本規范第5。2.3條的原則確定;取260.000kN20、/m2； b、d基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數； -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20。000kN/m3; b-基礎底面寬度(m），當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值,取5.000m； m-基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d基礎埋置深度(m) 取4.800m；解得地基承載力設計值：fa=386。400kPa;實際計算取的地基承載力設計值為：fa=386。400kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=63。518kPa，滿足要求!地基承載力特征值1.2fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=220。721、76kPa，滿足要求!四、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）第條。驗算公式如下： 式中 hp 受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時,hp取1。0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用；取 hp=0.96； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1。43MPa； ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.25m； am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度; am=1。60+(1。60 +21.25)/2=2。85m； at - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載22、力時,取柱寬(即塔身寬度）；取at1。6m; ab - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長,當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時,取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1。60 +21.25=4.10； pj 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力,對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=220。78kPa； Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積;Al=5。00（5。00-4.10)/2=2。25m2 Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。 Fl=220。782.2523、=496。75kN。允許沖切力：0.70。961.432850.001250。00=3417476。56N=3417。48kN Fl= 496.75kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值,所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)第條。計算公式如下： 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=（BcB)/2（5.00-1。60）/2=1。70m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取220.724、8kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax(3a-al）/3a P=220.78(31.60-1.70）/（31。60）=142.58kPa； G-考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1。35255.005。001.30=1096。88kN/m2; l - 基礎寬度，取l=5.00m； a - 塔身寬度，取a=1。60m； a - 截面I - I在基底的投影長度， 取a=1。60m。 經過計算得MI=1.702(25.00+1。60）(220。78+142.58-21096.88/5。002）+(220.78-25、142。58)。2.配筋面積計算依據建筑地基基礎設計規范GB 500072002第8.7。2條。公式如下: 式中，l - 當混凝土強度不超過C50時, 1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定,取l=1.00； fc - 混凝土抗壓強度設計值,查表得fc=14。30kN/m2； ho - 承臺的計算高度，ho=1。25m。經過計算得： s=864.12106/(1。0014。305.00103(1。25103)2）=0.008; =1-(1-20。008)0.5=0.008； s=1-0。008/2=0.996； As=864.12106/（0。9961.226、5300.00)=2313.30mm2。由于最小配筋率為0.15，所以最小配筋面積為：5000。001300。000.15%=9750。00mm2。故取 As=9750.00mm2.建議配筋值:II級鋼筋，18125mm。承臺底面單向根數39根。實際配筋值9925.5 mm2.第六章、塔吊基礎防護、基坑排水1、基礎工程施工階段。塔吊基礎基坑周邊按照基坑支護圖紙設計要求做好支護，沿邊坡底邊設300*300排水溝，排水溝與主樓基礎周邊排水溝相連，塔吊基礎基坑積水可通過排水溝匯入集水坑后由自吸泵排出基坑.2、主體結構階段。基礎回填土之前沿塔吊基礎四周砌筑240mm厚擋土墻一道,擋土墻采用Mu10實心粘土磚M5水泥砂漿砌筑。當墻體總高超過2m時每隔2m設置200高圈梁一道，擋土墻頂面高出室外地面1。2m以用作防護。