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1、滿堂腳手架專項施工方案一、工程概況xx縣xx小區限價商品房二期4#樓位于xx縣城投公司對面，東臨解放北路。建筑物長度82.5米，寬度24.8米,建筑物總高53.61米，建筑面積29315。76米,層高均為2.9米，室內外高差1。11米，地下一層,地上18層。主體結構采用剪力墻結構，基礎形式為梁板式筏形基礎，筏板厚度650。建筑結構安全等級為二級，抗震設防類別為標準設防類，抗震設防烈度為6度，設計使用年限50年.二、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)混凝土結構設計規范GB500102002建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)鋼結構設計規范(GB 5002、172003）三、板高支撐架計算書（一)參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m)：1。00；縱距(m)：0。90;步距(m）:1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m)：0.10；腳手架搭設高度(m)：2。5;采用的鋼管(mm）:483。5 ；扣件連接方式:雙扣件,扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式：方木支撐;2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0。350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:24.000；樓板澆筑厚度（m):0.100；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2）:2。000；施工均布荷載標準值(kN/m2）:1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):93、500。000;木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000;木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1。300；木方的間隔距離(mm)：300。000;木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm）:100。00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元（二)模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算,方木的截面力學參數為本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=8。00010。00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010。00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q14、= 24.0000.3000.100 = 0。72 kN/m;（2)模板的自重線荷載(kN/m）：q2= 0。3500。300 = 0.105 kN/m ；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN)：p1 = (1。000+2。000）0。9000。300 = 0。810 kN；2.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下： 均布荷載 q = 1.2（1。440 + 0.105) = 1。854 kN/m；集中荷載 p = 1。40.810=1.134 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340。900 /4 + 5、1.8540.9002/8 = 0.443 kN。m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.8540.900/2 = 1.401 kN ;截面應力 = M / w = 0.443106/133.333103 = 3。322 N/mm2；方木的計算強度為 3。322 小13.0 N/mm2，滿足要求!3.抗剪計算: 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0。9001.854/2+1。134/2 = 1.401 kN；截面抗剪強度計算值 T = 3 1401.300/（2 806、。000 100.000） = 0。263 N/mm2；截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2;方木的抗剪強度為0.263小于 1。300 ，滿足要求！4.撓度計算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下： 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.440+0.105=1.545 kN/m；集中荷載 p = 0。810 kN；最大變形 V= 51。545900.0004 /（3849500。0006666666。67) + 810.000900.0003 /( 489500。0006666666.67) = 0。403 mm； 方木的最大撓度 0。407、3 小于 900.000/250，滿足要求!（三）木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 1.8540。900 + 1.134 = 2。803 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管計算變形圖(kN。m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.943 kN.m ；最大變形 Vmax = 2。412 mm ；最大支座力 Qmax = 10。192 kN ;截面應力 = 0.943106/5080。000=185.715 N/mm2 ；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2，滿足8、要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求!(四）扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 10。192 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ （五）模板支架荷載標準值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架的自重(kN): NG1 = 0。1292.5 = 9、0.3225 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2）模板的自重（kN)： NG2 = 0.3501.0000。900 = 0.315 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 24.0000。1001.0000。900 = 2。16 kN;經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.7975 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2.000 ） 1.0000.900 = 2.700 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 10、N = 1.2NG + 1。4NQ = 7。137 kN；（六）立桿的穩定性計算： 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN) ：N = 10.272 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）:W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）; f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； Lo- 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范11、，由公式(1）或（2)計算 lo = k1uh (1） lo = (h+2a) （2) k1- 計算長度附加系數，取值為1。155; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m; 公式（1)的計算結果: 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551。7001。500 = 2.945 m; Lo/i = 2945。250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10271.520/（0。207412、89。000） = 101。474 N/mm2;立桿穩定性計算 = 101。474 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 公式（2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700。000 / 15.800 = 108.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=10271。520/（0.530489.000） = 39。632 N/mm2；立桿穩定性計算 = 39.632 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求! 如果考慮到13、高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數,h+2a = 1.700 按照表2取值1。007 ; 公式(3）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431。007(1.500+0。1002) = 2。128 m； Lo/i = 2127.892 / 15.800 = 135。000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。371 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ;=10271.520/（0。371489.000） = 56.14、618 N/mm2；立桿穩定性計算 = 56。618 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 四、梁支撐架計算書（一）參數信息:1。腳手架參數立柱梁跨度方向間距l(m）：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m）:0.30;腳手架步距（m）:1.00；腳手架搭設高度（m)：2.500；梁兩側立柱間距(m)：1.20；承重架支設:無承重立桿，木方平行梁截面B；2。荷載參數 模板與木塊自重（kN/m2）：0。350；梁截面寬度B(m）:0。300；混凝土和鋼筋自重（kN/m3）:25.000；梁截面高度D（m):0.515、50；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2）:2。000；施工均布荷載標準值(kN/m2）:2。000；3。木方參數木方彈性模量E(N/mm2）:10000。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1.300；木方的間隔距離(mm):300。000；木方的截面寬度(mm)：80。00；木方的截面高度(mm):100。00；4。其他采用的鋼管類型（mm)：483。5。扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0.80; 圖1 梁模板支撐架立面簡圖（二）梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。116、.荷載的計算： (1）鋼筋混凝土梁自重(kN）： q1= 25。0000。3000。5500.300=1。238 kN；(2）模板的自重荷載（kN）： q2 = 0。3500.300(20.550+0.300) =0.147 kN；（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN):經計算得到,活荷載標準值 P1 = （2.000+2.000）0。3000。300=0。360 kN；2.木方楞的傳遞均布荷載計算： P = （1.2（1。2380.147)+1。40。360）/0.300=7.218 kN/m；3。支撐鋼管的強度計算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=7。2117、8 kN/m;計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0。1257。2180。3001.200（20.300/1。200)=0。568 kN.m；截面應力=568417.500/5080.000=111.893 N/mm2；水平鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求！鋼管支座反力 RA = RB=0。57.2180。300=1.083 kN；(三）梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。（四)扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講18、座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=1。08 kN R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! (五)立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1。083 kN ；19、 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20。1496。000=1.072 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0。720 kN； N =1。083+1.072+0。720=2.875 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）:i = 1.58; A 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4.89; W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）:W = 5。08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （ N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由20、公式(1)或（2)計算 lo = k1uh (1) lo = （h+2a） （2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1。700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0。300 m； 公式（1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m; Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128。000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。406 ; 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=2874。780/（021、.406489。000) = 14。480 N/mm2；立桿穩定性計算 = 14。480 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求! 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； Lo/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ；公式（2)的計算結果:由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.580 鋼管立桿受壓強度計算值 ;=2874.780/（0.580489。000) = 10。136 N/mm2；立桿穩定性計算 = 10.136 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架22、的安全因素，適宜由公式（3）計算 lo = k1k2(h+2a） (3） k2 計算長度附加系數，h+2a = 1.600 按照表2取值1。007 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。1851.007（1.000+0.3002) = 1.909 m; Lo/i = 1909。272 / 15。800 = 121。000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.446 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=2874.780/（0.446489。000） = 13.181 N/mm2；立桿穩定性計算 = 13。181 N/mm2 23、小于 f = 205.00滿足要求!五、技術措施除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1。模板支架的構造要求：a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多；c。高支撐架步距以0。9-1.5m為宜,不宜超過1.5m.3。整體性構造層的設計24、:a。當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層;b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d。在任何情況下,高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐;b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔1015m設置.5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜25、大于400mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件;大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求;c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7。施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決。