午啪啪夜福利无码亚洲,亚洲欧美suv精品,欧洲尺码日本尺码专线美国,老狼影院成年女人大片

1、xxxx半島工程碗扣式鋼管腳手架施工方案編制單位：編 制 人： 審 核 人: 審 批 人： 編制日期： xxxx半島一期碗扣式鋼管腳手架施工方案一、編制依據(jù)1、xx建筑設計有限公司提供的xxxx半島工程施工圖紙2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ1662008)3、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號）5、混凝土結構設計規(guī)范（GB50010-2002)6、建筑結構荷載規(guī)范(GB 500092001）7、鋼結構設計規(guī)范（GB 50017-2003)4、其他施工及驗收規(guī)范和相關技術文獻，如建筑施工手冊等。二、適用范圍本方案適用于xxxx半島一期工程，其中包含111樓2、及營銷中心、商業(yè)樓及商業(yè)中心內腳手架搭設與現(xiàn)澆板模板支撐。三、搭設參數(shù)及材料、荷載取值（1)基本搭設參數(shù)本工程高層住宅4#、6、9#樓，小高層住宅1#、2#、3#、5、8樓為框架剪力墻結構，7樓為剪力墻結構，公寓10#樓，商業(yè)樓11樓，商業(yè)中心12#樓,商鋪裙樓均為框架結構。因部分樓棟裙樓及營銷中心標準層以下層高較高,為確保施工安全，故采用碗扣式鋼管腳手架作為現(xiàn)澆板模板支架。模板支架高H為3。5m（部分樓棟不同，以圖紙為準），立桿步距h(上下水平桿軸線間的距離）取1。5m，立桿縱距l(xiāng)a取0.9m,橫距l(xiāng)b取0.9m.立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0。1m.整個支架的簡圖3、如下所示。 （2）材料及荷載取值說明本支撐架使用483.5mm鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔;采用的扣件，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重,以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載等。四、支架搭設、驗收及拆除 1、支架搭設(1)支架搭設前須在硬化面上用墨斗彈線，先把中線彈出來，再往兩邊分，以防支架搭偏。（2)支架搭設必須遵循自下而上的原則，第一道立桿底下必須設置底托，不得將立桿直接落在砼基礎上。（3）每個節(jié)點必須嵌緊、鎖扣必須旋緊，同時除邊立桿外,所有立桿必須設置四根橫桿，不得缺少，否則將降低支架整體穩(wěn)定性。(4）剪刀撐應于支架搭4、設同步進行,豎向剪刀撐除支架外側需搭設外，支架內部同樣需要搭設,按每隔45m設置一道，豎向剪刀撐的設置應下到地面、上到支架頂，桿與地面的夾角以45度60度為宜。（5）支架底部離地面約30cm處必須設置縱橫向水平掃地桿。（6）箱梁翼板外側須設置鋼管圍欄，高度以1。2m為宜，在圍欄上部和中部設置兩道通長水平桿，并懸掛安全密目網(wǎng).(7）支架搭設時，項目部應加強現(xiàn)場管理，嚴格按照方案進行施工.（8）頂托伸出長度不大于30cm，立桿總伸出長度不大于50cm。2、支架驗收支架搭設好后,技術人員和安全人員通知專業(yè)監(jiān)理按照相關規(guī)范對支架進行驗收，驗收的要點如下：（1)檢查底托是否旋緊，與地面接觸是否緊密。（25、）檢查橫桿扣入碗口是否到位，扣鎖是否旋緊。（3）檢查架體是否設置掃地桿。（4）檢查剪刀撐是否設置正確,間距及數(shù)量是否符合要求。（5）檢查頂托是否旋緊，頂托伸出長度是否符合規(guī)范要求。（6）檢查支架立桿間距是否按照方案執(zhí)行。對于不符合要求的地方,應責令施工隊立即整改，整改到位經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格后方可進行下步工序。（7）支架拆除必須遵循自上而下，從跨中向兩側的原則。3、支架拆除支架拆除需注意以下幾點:（1）支架拆除應遵循自上而下的原則.（2）嚴禁將架體整體推倒,否則將予以重罰.(3)支架拆除時，應從跨中向兩端方向依次拆除。4、安全措施（1）支架搭設與拆除工作必須由專業(yè)架子工擔任，持證上崗。（2）搭6、拆支架時工人必須戴安全帽，系安全帶,穿防滑鞋子.（3）操作層上施工荷載應符合設計要求，不得超載;不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架上拉纜風繩或固定、架設混凝土泵、泵管及起重設備等。（4）拆除腳手架時應設置警戒區(qū)和警戒標志并由專職人員負責警戒。(5）在拆除過程中腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時應加設臨時拉結.（6)在腳手架基礎或鄰近嚴禁進行挖掘作業(yè)。（7)腳手架與架空輸電線路的安全距離、工地臨時用電線路架設及腳手架接地避雷措施等應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范的有關規(guī)定執(zhí)行。（8）沿腳手架外側嚴禁任意攀登。(9）對腳手架應設專人負責進行經(jīng)常檢查和保7、修工作,對高層腳手架應定期作門架立桿基礎沉降檢查，發(fā)現(xiàn)問題應立即采取措施。（10）拆除支架時,必須遵循自上而下的原則，嚴禁將支架整體推倒。（11）拆除支架時，應先清除腳手架上所有的材料、工具、雜物。(12）六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業(yè).五、板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照”底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一)板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示： （1)荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：8、w1000182/6=5。40104mm3；模板自重標準值:x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.5241 =12kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30。51。11 =0.55kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m;振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數(shù)1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3）1。35=(0。3+12+0.55）1.35=17.348kN/m； q1 =(x4+x5）1。4=(1+2)1.4 =4.2kN/m;對荷載分布進行最不利布9、置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下：M1max = 0.08g1lc2+0。1q1lc2 = 0。0817.3480.32+0。14.20。32=0。163kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0。1g1lc2-0.117q1lc2= 0。117。3480.32-0.1174。20.32= 0。2kNm；經(jīng)比較可知,荷載按照圖2進行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。Mmax=0。2kNm；（2)底?？箯潖姸闰炈闳ax（M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即 =0。2106 /(5。40104)=3。71N/m10、m2底模面板的受彎強度計算值 =3。71N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求.（3)底?？辜魪姸扔嬎?。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0。617。3480。3+0。6174.20.3=3.9kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =33899.97/(2100018）=0。325N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0。325N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1。4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=1000183/12=4。86105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛11、度驗算時采用荷載短期效應組合,取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此,底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.324mm；底模面板的撓度計算值 =0。324mm小于撓度設計值v =Min(300/150,10）mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算(1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30。3=0.09kN/m;新澆混凝土自重標準值：x2=0。5240.3=3.6kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.51。10.3=0.165kN/m；施工人員及設備活荷載標準值:x4=10.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：x5=20.3=0.6kN/m;以上1、2、3項為恒載,12、取分項系數(shù)1。35，4、5項為活載,取分項系數(shù)1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =（x1+x2+x3)1。35=(0。09+3.6+0。165）1.35=5.204kN/m；q2 =(x4+x5）1。4=（0.3+0.6）1。4=1.26kN/m; 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= 0.1g2la2-0。117q2la2= -0.15。2040.92-0。1171。260.92=0。541kNm;(2)方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=2001002/6=33。333104 mm3; =0.541106/(33。333104）=1。623N/mm2；底模13、方木的受彎強度計算值 =1。623N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3)底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0。6g2la+0。617q2la=0。65.2040.9+0.6171。260。9=3。51kN;按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.263N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.263N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=2001003/12=16。667106 mm4;根據(jù)JGJ1302001,剛度驗算時采用荷載短期效應組14、合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù),因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0。521（x1+x2+x3)la4/(100EI）+0.192(x4+x5）la4/（100EI）=0.095 mm;底模方木的撓度計算值 =0。095mm 小于 撓度設計值v =Min(900/150,10)mm ，滿足要求(三）立桿穩(wěn)定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載.根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1。4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板(通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分15、,分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據(jù)3.1.4節(jié)，此值為F1=21。314kN。除此之外,根據(jù)規(guī)程條文說明4.2。1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值.故支架自重部分荷載可取為F2=0。153。5=0.525kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21。35=21。314+0。5251。35=22.023kN；其中1。35為下部鋼管自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設計值，不再乘分項系數(shù)。（2)立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比按規(guī)程附錄C采用; A -立桿的截面面積，取4.24102mm2; KH -高度調整系數(shù)，建16、筑物層高超過4m時，按規(guī)程5。3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1。7m；l0=kh=1.1671.4271。5=2。498m;式中：h-支架立桿的步距，取1。5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表D1，取1。427； k 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表D2取值為1。167；故l0取2.498m;=l0/i=2.498103 /15。9=158；查規(guī)程附錄C得 = 0。281；KH=1; =1。05N/（AKH)=1。0522.023103 /(0.2814。2417、1021）=194.086N/mm2;立桿的受壓強度計算值 =194.086N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求。2、組合風荷載時,立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut22.023kN;風荷載標準值按下式計算：Wk=0。7zsWo=0。70.740.2730.9=0.127kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規(guī)范(GB500092001）的規(guī)定采用:w0 = 0.9 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)18、范(GB500092001）的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0。273；Mw=0。851.4Mwk=0.851。4Wklah2/10=0.851.40。1270.91。52/10=0。031kNm；（2)立桿穩(wěn)定性驗算 =1。05N/（AKH)+Mw/W=1.0522.023103/(0。2814.241021)+0.031106 /(4。49103)=200.917N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =200.917N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ,滿足要求。（四）立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 3000.4=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 300 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0。4 ; 立桿基礎底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.0522。023/0。2=115。621 kPa ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 23.124 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 .p=115。621kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！