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1、目 錄一、工程概況1二、編制依據2三、施工升降機選型和定位2四、施工升降機基礎設計2（一）基礎概況2（二）物料提升機基礎設計2五、基礎施工要求5六、地下室頂板鋼管頂托計算書5一、工程概況本工程地上建筑為共有29棟建筑，其中1-4#、17-20#樓8棟11層高層住宅樓，516#樓12棟7層中高層住宅樓，2128#樓8棟12層高層住宅樓,1棟兩層商業樓，建筑物最大高度為42.524米，各棟號標準層層高均為2。95m；各棟單層建筑面積約250400m2，地上總建筑面積89227平方米.根據本工程施工進度需要在516樓12棟7層中高層住宅樓安裝6臺物料提升機,安裝高度最高為21m，機械安裝位置及高度見2、下表：棟號/編號位置高度5-6#樓、1#提升機機軸線：A-13軸B-3軸A軸安裝高度24m78#樓、2#提升機機軸線:A13軸B-3軸A軸安裝高度24m910樓、3提升機機軸線：A13軸B-3軸A軸安裝高度24m11-12樓、4提升機機軸線：A13軸B-3軸A軸安裝高度24m1314樓、5提升機機軸線：A-13軸B-3軸A軸安裝高度24m1516樓、6#提升機機軸線：A-13軸B3軸A軸安裝高度24m二、編制依據1、中華人民共和國國家標準建筑地基基礎設計規范GB500072011；2、簡明施工計算手冊三、施工升降機選型和定位根據本工程現場情況及垂直運輸的需要，計劃擬安裝1臺佛山市南海區聚龍建設3、機械有限公司生產的型號為 SSD100 型2斗架物料提升機，其主要性能參數詳見下表:序 號名 稱單 位規 格1額定載重量Kg10002提升斗車數車23標準節尺寸m2。12.11。84吊籠尺寸m1.81.81.85吊籠自重Kg550四、施工升降機基礎設計(一）基礎概況 根據現場實際情況，物料提升機的基礎布置在地下室頂板上,物料機距離結構邊300mm,需對地下室頂板進行頂托加固，采用0.6m0.6m的鋼管腳手架,步距1.5m,立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0。10,并用木枋支撐在地下室頂板的底部（二）物料提升機基礎設計物料提升機性能參數：井架自重：16。2/1。80.353.15（t）井架配4、重、鋼絲繩、卷揚機等：2。95（t）吊籠自重：0。55（t)工作荷載:1（t）根據現場施工的情況,確定基礎尺寸:3。6m2。5m0.2m基礎面標高為-0.30m，采用C30商品砼.圖：井架基礎平面圖 .1、地基承載力驗算（1)物料提升機基礎荷載計算計算數據：基 礎: G1=3。62。50。352。558。04（t）井架自重： G2=22。8/1.90。353。4（t）井架配重、鋼絲繩、卷揚機等: G3=2。95（t）工作荷載、吊籠自重: G4=1。45（t)（2）物料提升機基礎荷載G：G=1.2（G1+ G2 +G3) +1.4G4=1。2（8.04+3。4+2.95) +1。41.45=195、.30（t）每平方荷載：193KN/（3.5m2。7m）=20KN/m2根據結構設計總說明GS01,本工程地下室頂板設計荷載為10KN/m2，小于20KN/m2，因此需在地下室頂板用鋼管扣件進行回頂。計算書詳見地下室頂板鋼管頂托計算書.經過受力分板，基礎受力符合要求（3）物料提升機基礎水平力受力較小，不作抗拔力核算,故物料提升機基礎安全.2、基礎抗沖切承載力的驗算基底凈反力Pj（35.02+2。95+0。8）1.2/(32） 16。53t/m2基底沖切力計算根據建筑地基基礎設計規范（DBJ 15-31-2003)的規定，受沖切承載力應按下列公式驗算：Fl 0.7 hp ft am h0Fl =6、 Pj Alam=（at+ab）/2并滿足式中hp-受沖切承載力截面高度影響系數，因為h0350800mm,hp1。0。-系數，取1hs受剪切承載力截面高度影響系數，hs（800/h0）1/4，當h0800mm，取h0800，則hs1ft -混凝土軸心抗拉強度設計值，C30砼，ft1.27N/mm2h0基礎沖切破壞錐體的有效高度。h0250mmat沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長。at=2.1mab沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長。沖且破壞錐體的底面在l方向落在基礎底面以內，取abb+2h0=2.1+20.25=2。6mam-沖切破壞錐體最不利一側計算長度.am=（a7、tab）/2（2.1+2。6)/22。35mpj 相應荷載效應基本組合時基底單位面積凈反力（扣除基礎自重及其上覆土重）。pj=12。88KN/m2Al -沖切破壞面外側的部分基底面積。Al（2。8+3）0。1/2=0。29m2Fl = Pj Al=11.070。293。21KN0。7 hp ft am h00。711.271032。350.25522。29KN52.2tFl 0.7 hp ft am h03、基礎抗彎及配筋計算按最少配筋率min0。15A0.1530032001440mm2則選12200,As1700mm2五、基礎施工要求1、混凝土基礎板配雙層雙向12鋼筋，鋼筋網格為200208、0，基礎保護層為30mm.2、采用C30砼澆筑基礎，混凝土板表平面局部凹凸不大于10mm.3、應按施工現場電氣技術要求加裝接地裝置.4、基礎承受最大壓力不低于560KN，基礎下地面承受壓力不小于80kpa。地基土采用分層夯實。 5、預埋鋼筋(20厘）與基礎內鋼筋扎成一體，鋼筋的位置必須按照使用說明書所示的尺寸設置.6、基礎埋件四個基準點水平度（水平高差）L2/1000（L為兩點間的距離，單位為米），基礎必須經過驗收后方可安裝架體。六、地下室頂板鋼管頂托計算書1。模板支架參數橫向間距或排距(m)：0。60；縱距(m）：0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10；9、模板支架搭設高度(m）：4.00；采用的鋼管（mm)：483.5 ；扣件連接方式:雙扣件,取扣件抗滑承載力系數:0。80；板底支撐連接方式：方木支撐;2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2）:0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:10.000；3。樓板參數鋼筋級別：三級鋼HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi）;樓板混凝土強度等級:C35；每層標準施工天數：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m）:4。00；樓板的計算厚度（mm）:600.00；樓板的計算長度（m):4.50；施工10、平均溫度（):15。000；4。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E（N/mm2）：9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2）:13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E（N/mm2)：9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2）：13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1。400；木方的間隔距離(mm):300。000；木方的截面寬度(mm）:60。00；木方的截面高度(mm)：80。00；托梁材料為：12。6號槽鋼; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度,取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截11、面抵抗矩W分別為：W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48。6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:q1 = 250.61+0.351 = 15.35 kN/m;(2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN)：q2 = 101= 10 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:其中:q=1.215.35+1.410= 32。42kN/m最大彎矩M=0.132.420.32= 0。292 kNm；面板最大應力計算值 = 2912、1780/54000 = 5。403 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 5.403 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 15.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0。67715。353004/(10095002560000）=0。035 mm; 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1。2 mm；面板的最大撓度計算值 0.035 mm 小于 面板的最大允許撓度 1。2 mm，滿足要求！三、模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=68813、/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖1。荷載的計算:（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）:q1= 250。30.6 = 4.5 kN/m;(2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2= 0.350。3 = 0。105 kN/m ；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：p1 = (10 + 2)0。60。3 = 2。16 kN；2.強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1。2 （q1 + q2) = 1。2（4。5 + 0。105) = 5.526 kN/m；集中荷載 p =14、 1。42。16=3。024 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 3。0240.6 /4 + 5.5260.62/8 = 0.702 kN;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 3。024/2 +5.5260.6/2 = 3。17 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.702106/64000 = 10.973 N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f=13。0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 10.973 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求！3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度15、必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 5.5260。6/2+3。024/2 = 3。17 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 3.17103/(2 6080) = 0。991 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.991 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1。4 N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：均布荷載 q = q1 + q2 = 4。605 kN/m；集中荷載 p = 2。16 kN;最大撓度計算值 V= 54.6056004 /（3849516、002560000） +21606003 /( 4895002560000) = 0.719 mm;最大允許撓度 V=600/ 250=2.4 mm;方木的最大撓度計算值 0.719 mm 小于 方木的最大允許撓度 2。4 mm，滿足要求！四、托梁材料計算：托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;托梁采用:12.6號槽鋼；W=62.137 cm3；I=391。466 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 5。5260。6 + 3。024 = 6.34 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN。m) 托梁計算變形圖（mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.666 17、kN。m ；最大變形 Vmax = 0。019 mm ；最大支座力 Qmax = 13.631 kN ；最大應力 = 665784。824/62137 = 10。715 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 10.715 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.019mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求！五、模板支架立桿荷載標準值（軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容:（1)腳手架的自重(kN）：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN18、；(2)模板的自重（kN)：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN;（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250。60。60。6 = 5。4 kN;靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。042 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.活荷載標準值 NQ = （10+2 ） 0。60.6 = 4。32 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 13.299 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 13.299 kN；- 軸心受壓立桿的穩定19、系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)（cm3）：W=5.08 cm3;- 鋼管立桿受壓應力計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范,由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。1 m;得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1。5+20.1 = 1。7 m ;L0 / i = 1700 / 15.8=108 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。53 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=13298。88/（0。53489） = 51.313 N/mm2；立桿穩定性計算 = 51。313 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！