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1、環球貿易中心二期1#樓、裙房及地下室工程腳手架安拆專項施工方案本工程1樓外腳手架擬采用16#工字鋼+483。5鋼管搭設懸挑式雙排扣件式鋼管腳手架，一至四層裙房采用落地式單排外腳手架.1樓工字鋼加鋼管懸挑腳手架從五層開始懸挑,每六層懸挑一次，懸挑架沿建筑物外圍搭成封閉，采用鋼絲繩分層卸荷。具體懸挑腳手架相關做法及節點參照集團建筑公司下發的施工現場安全文明施工標準化圖冊.腳手架立桿縱距為1。5m，立桿橫距為1.05m，步距為1.8m，連墻桿布置為兩步三跨設置。腳手架立面用綠色密目安全網封閉；一、腳手架搭設要求鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的扣件,不得使用鋼線和其他材料綁扎.腳手桿件不得鋼木混搭.2、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。腳手架的搭設作業,必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：按施工設計放線、鋪鋼梁、設置錨固底座和標定立桿位置。周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設;并應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第l步的縱向和橫向鋼管,隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm,以防止桿件滑脫.為確保構架穩定和架上作業人員的安全,邊長20m的周邊腳手架，亦應適量設置拋撐.剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。腳手架處于頂層3、連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施。腳手板或其它作業層板鋪板要求腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎固定。裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形.工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶.不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決4、.腳手板操作面的端頭處綁兩道防護欄桿，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂1。0m,高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。本工程施工中150cm150cm以上的洞口,四周必須用鋼管搭設圍護架，并設雙道防護欄桿,洞口中間支掛水平安全網,網的四周要栓掛牢固、嚴密.豎向落地的洞口綁防護欄桿，下設擋腳板。低于80cm的豎向洞口，應加設1.2m高的臨時護欄.洞口必須按規定設置照明裝置和安全標志。尚未安裝欄桿或欄板的陽臺周邊、無外架防護的屋面周邊、樓層周邊、雨蓬與挑檐邊、斜道兩側邊、斜料平臺外側邊，必須設置1.2m高的兩道護身欄桿,并設置180mm高的擋腳板。二、腳手架安全措施作業層每1m2架面上實用的施工5、荷載（人員、材料和機具重量）不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值,結構腳手架取3kN/m2；裝修腳手架取2kN/m2。施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2。5kN。在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行.按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。在作業中,禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，6、必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。工人在架上作業中,應注意自我安全保護和他人的安全,避免發生碰撞、閃失和落物.嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通（梯）道,嚴禁攀爬腳手架上下。每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離.在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上(下)步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃7、圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品.在任何情況下,嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。三、腳手架的拆除規定腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。四、腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）.計算的腳手架為雙排腳手架，設計搭設高度為24米，立桿采用單立管。懸8、挑鋼梁采用16#工字鋼。搭設尺寸為：立桿的縱距1。50米,立桿的橫距1.05米，立桿的步距1。80米.采用的鋼管類型為483。5,連墻件采用2步3跨，豎向間距4。00米,水平間距4。50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0。3501.500/3=0。175kN/m活荷載標準值Q=3.0001。500/3=1.500kN/m荷載的計算值9、q=1。20。038+1。20。175+1。41。500=2.356kN/m小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.3561.0502/8=0。325kN.m=0。325106/5080。0=63。917N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值q=0.038+0。175+1.500=1。713kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01。7131050。04/（3842.06105121900。0）=1。485mm小橫桿的最大撓度小于1050。10、0/150與10mm，滿足要求！二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0。0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0。3501.0501。500/3=0.184kN活荷載標準值Q=3.0001。0501.500/3=1.575kN荷載的計算值P=1.20。040+1。20.184+1。41。575=2.474kN大橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式11、如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08（1.20.038）1。5002+0.1752.474=0。658106/5080。0=129。466N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。6770.0381500。004/（1002.060105121900。000)=0。05mm集中荷載標準值P=0。040+0。184+1。575=1.799kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.12、1461799.0701500.003/(1002。060105121900）=2.77mm最大撓度和V=V1+V2=2。823mm大橫桿的最大撓度小于1500/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范）：R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。0381。500=0。040kN腳手板的荷載標準值P2=0.3501.0501。500/2=0。276kN活荷載標準值Q=3.0001。0501.500/2=2.362kN荷載13、的計算值R=1.20.040+1.20.276+1。42。362=3。687kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0。12525.000=3。120kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板,標準值為0。35NG2 = 0.3503114、。5001。050/2=0.827kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0。11NG3 = 0.1101.0503/2=0。173kN（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）；0.005NG4 = 0.0051.5001.050/2=0.004kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。244kN.活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021。5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中15、W0 - 基本風壓(kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GBJ9）的規定采用：W0 = 0。350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GBJ9）的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70。3501.2501。200 = 0.368kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10其中Wk 風荷載基本風壓值(kN/m2）；la 立桿的縱距 (m）；h - 立桿的步距 (m)。16、五、立桿的穩定性計算:考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N 立桿的軸心壓力設計值 (kN）；N = 15。31 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。19；i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm);i = 1。58l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定;l0 = 3。12k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1。50A 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4。89W 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）；W = 5。08MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩 （kN。m）;MW = 0.2117、3 - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 = 199.42 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值 (N/mm2)；f = 205.00立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Awwk 風荷載基本風壓值，wk = 0.368kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.604。50 = 16.200cm2；No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)；No = 5。000經18、計算得到 Nlw = 8.335kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 13。335kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=30.00/1。58的結果查表得到=0。95； A = 4.89cm2;f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 95。411kNNfNl，連墻件的設計計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l，kl = ml/l。本工程算例中,m = 19、1350mm，l = 750mm，ml = 300mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4,截面模量(抵抗矩) W = 185。00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1。27.24+1.44。73=15。31kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.230.600。00017。8510=0.29kN/mk=1.35/0。75=1。80kl=0.30/0.75=0。40代入公式，經過計算得到支座反力 RA=64.751kN支座反力 RB=33.919kN最大彎矩 Ma=24。995kN.m截面應力=24。995106/(1.05185000.0）=128。676N/mm2水平20、支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中撓度計算荷載 N=7.24+4.73=11.97kN水平鋼梁自重撓度計算荷載 q=30。600。00017。8510=0。24kN/m最大撓度 Vmax=4。625mm按照鋼結構設計規范結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍,即2700。0mm水平支撐梁的最大撓度小于2700。0/400，滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范得到：b=2.00由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范（GBJ17-88）附表其值用b查表得到其值為0.918經過計算得到強度 =25。00106/(0.918185000。00)=147.25N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求!九、吊(拉)環的強度計算：1.水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=33。919kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，取f = 205N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=339194/（3.14162052）1/2=11mm取4倍的安全系數 D=22mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面.