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1、xx大學附屬第二醫院xx區醫院擴建醫療項目一期工程外腳手架施工方案落 地 式 外 腳 手 架一、工程概況本工程xx大學附屬第二醫院xx區醫院擴建醫療項目一期工程。二、編制依據（1）建筑施工安全檢查標準JGJ59-99;(2)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001;（3）鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規范DG/TJ08-016-2004；（4）施工組織設計及施工圖紙三、腳手架構配件的質量標準（1）鋼管:鋼管一般采用外役48mm，壁厚3.5mm的3號鋼焊接鋼管,其化學成份與機械性能符合國家標準碳素結構鋼（GBT700）的要求。立桿、縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度一般為46m2、，橫向水平桿(小橫桿）一般為1。92。3m。鋼管應涂防銹漆。（2）扣件：扣件應符合鋼管腳手架扣件（GB158311995）的規定?？奂荒苡辛鸭y、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離要小于5mm。（3）腳手板：可根據現場需求使用鋼制腳手板或竹笆腳手板。(4）腳手架的用途及極限荷載值腳手架用途分砌筑腳手架、裝修腳手架和防護用腳手架,其外圍滿掛密網封閉。腳手架荷載：結構架為3KNm2，裝修為2KNm2。腳手架的設計計算（見附頁設計計算書）。四、腳手架搭設方法：1.搭設順序：基礎為200厚素砼散水坡,放置底座（立桿下厚50實木板連貫設置)，自角部3、起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向勢地桿扣件固定后，裝設橫向掃地桿，并也與立桿固定,每邊豎起34根立桿后,隨即裝設第一步縱向平桿（與立桿扣接固定)和橫向平桿(小橫桿、靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）.校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按4555Nm力擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍構造質量,嚴格確保設計要求和構架質量，設置連墻件。按第一步架的作業程序和要求搭設第二步、第三步隨搭設過程及時裝設連墻件和剪刀撐，裝設作業層間橫桿、鋪設腳手架板和裝設作業層欄桿、擋腳板及密目網全封閉。2。構造要求：(1）立桿:立桿間距選用1.804、m,允許搭設偏差5mm，立桿垂直允許搭設偏差10cm。（2)掃地桿設置墊板往上20cm處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10cm。(3）橫桿間距、平整度橫桿步距采用1.1m，用對接方法接長,一根橫桿兩端的高差,不能超過2cm，縱向水平桿全長平整度不超過10cm。（4）立桿、橫桿接頭的詳細做法：立桿上對接扣件應交錯布置,兩個相鄰立桿的接頭不應設在同步同跨內,兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13.縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm,并應避免設在5、縱向水平桿的跨中。3.架體與建筑結構拉接要求：（1）構造形式：采用剛性連接方式，連墻體桿用兩根50cm短管用直角扣件中間固定于墻體上。（2）布置要求:連墻桿在垂直間距不應大于4m，水平間距不大于6m的位置上設置，設置時盡量靠近主節點，偏離主節點的距離不應大于30cm.必須在底部第一根縱向水平桿處開始設置，布設形式可以采用花排,也可以采用并排,宜先采用花排。門窗洞口采用短向拉接,鋼管長度過門窗洞口邊緣250mm以上.4。剪刀撐的搭設方法：在建筑物四周轉角處，必須要設置剪刀撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數宜在57根之間,每道剪刀撐的寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間,由底6、至頂連續設置，剪刀撐沿縱向連續設置。剪刀撐斜桿應在旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端，或立桿上,旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于15cm。剪刀撐接長采用搭接接長，搭接長不小于80cm，用3個扣件等距布置，扣件扣在鋼管端頭處小于10cm處.剪刀撐下端一定要落地。5。小橫桿的設置：每一主節點必須設置一根橫向水平桿,并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上部，端頭個處伸出長度不小于10cm，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于15cm。雙排架中靠墻一側的外伸長度不應大于50cm。6。腳手板的防護欄桿：腳手板一般應設置在3根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，在兩側設置180mm以上高腳板，操作層上部護身欄桿17、。2m高，下部護身欄桿距踢腳板0。6m處。7.腳手架體與建筑物之間封閉辦法：7。1密封網垂直封閉:(1） 密目網貫穿試驗:密目網要四證齊全,要有阻燃性能，其續燃、阻燃時間均不得大于4s.要符合GB16909的規定。每10cm10cm=100cm2的面積上有2000個以上網目。（2) 密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時,將網與地面成30夾角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的鋼管（管徑4851mm)垂直自由落下,不穿透即為合格產品。(3) 密目網的綁扎方法：用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上,使網與架體牢固的連接在一起。系繩的材質應符合GB16909的規定。7。2兜網封閉：用大眼安全網（平網)將腳手8、架與建筑物之間封閉起來，每隔10m封閉一道。8.腳手架的上下通道：腳手架體需要設置安全馬道,馬道寬度不小于1m，馬道坡度以1：3（高:長)為宜；馬道的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，基礎按腳手架要求處理，立面設剪刀撐;人行斜道小橫桿間距不超過1。5m；馬道上滿鋪腳手板，板上釘防滑條；設置護身欄桿，上部護身欄桿1.2m,下部護身欄桿距腳手板0.6m。五、腳手架的卸料平臺：腳手架的卸料平臺上面要掛牌表明控制荷載并嚴格按照搭設方案施工（卸料平臺另編制施工方案)。六、腳手架搭設質量要求：（1） 立桿的垂直偏差：搭設高度H25m時，同偏差不大于H200，且不大于100mm；橫向偏差不大于H400，且不大9、于50mm.（2) 縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1300，且不大于20mm；橫向水平桿水平偏差不大于是10mm。（3） 腳手架步距、立桿橫距偏差不大于20mm，立桿縱距偏差不大于50mm.（4) 扣件堅固力宜在4555Nm范圍內，不得低于或高于60Nm。(5） 連墻點的數量、位置要正確，連接牢固,無松動現象。（6) 同一層各挑梁上表面之間的水平誤差不大于20mm。且應視需要在其間設置整體拉結構件，以保護整體穩定.七、腳手架的使用規定:(1）作業層每1m架面上施工荷載不得超過以下規定值,結構腳手架3KN/m2;裝修腳手架2KN/m2。（2）在架板上堆放的標準磚不得多于單排立碼3層，砂漿和容器10、總重不得大于1.5KN；施工設備單重不得大于1KN，使用人力在架上般運和安裝的構件的自重不得大于2。5KN。（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行.按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通.嚴禁上架上員在架面上奔跑、退行或倒退拉車.（4）作業人員在加上的最大作業高度應以可進行正常操作為度,禁止在架板上加墊器物或單場塊腳手板以增加操作高度。（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連續堅固件和連墻體。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。(6）工人在加上作業中，就注意自我安全保護和他人的安全11、，避免發生碰撞，閃推和落物.嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上告等安全處休息。（7） 人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。（8） 在作業中,應先行檢查有無影響安全作業的問題存在,在排除和解決后者能恢復正常作用；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。(9）在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去，在作業期間,應及時清理落入安全網內的材料和物品在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾.八、腳手架的交底與驗收：腳手架必須嚴格按照施工方案搭設，要有嚴格的技術交底，對詳細12、部位要有節點構造詳圖,操作人員必須嚴格執行，所有偏差數值必須控制在允許范圍內.要由專門人員對已搭設好的腳手架按照設方案進行驗收，驗收時要有量化內容,如橫、立桿間距數值，立桿的垂直度，橫桿的平整度等都應詳細記載在驗收記錄中，不能簡單的用符合要求”來代替。九、腳手架的拆除方法腳手架拆除前應制定施工方案，包括拆除架的步驟和方法、安全措施等.拆除順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則,即先拆欄、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后小橫桿、大橫桿、立桿等；并按一步一清原則依次進行，禁止上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋上架作業，周圍設圍護欄桿或豎立警戒標志并有專人指揮,13、以免發生傷亡事故。拆除順序自上而下進行，不能上下同時作業。連墻點必須與腳手架同步拆除,不允許分段、分立面拆除，拆下的扣件和配件應及時運至地面,嚴禁高空拋擲.十、腳手架搭設時注意事項：（1） 外徑48mm與51mm的鋼管嚴禁混合使用。(2） 主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于150mm。（3) 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm.(4） 對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上,直角扣件的開口不得朝下,以確保安全。(5）不腳手架外側遇有主低壓電線時，而且外側邊緣距外是架空線路外側邊絲的安全距離小于規范規定時,應做專門外電14、防護方案，并嚴格執行。（6）上架作業人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。（7）嚴格按搭設方案施工,連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。（8)在搭設過程中，應注意調整整架的垂直度，一般通過調整連墻撐的長度來實現，但最大允許偏差100mm.（9） 廠房獨立柱結構施工時,柱與柱間也應采用腳手架聯通，以增強架體的穩定性及便于各工種的施工.十一、腳手架的維護與管理:（1）使用完畢的腳手架應及時回收入庫、分類存放.露天堆放時,場地應平整，排水良好，下設支墊，并用苫布遮蓋。配件，零件應存放在室內。(2）凡彎曲、變形的桿件應先調直,損壞的構配件應修復，方能入庫存放，否則應更換。（3)要定期對腳手架的15、構配件進行除銹、防銹處理，凡濕度較大的地區（大于75）。每年應涂刷防銹漆一資，一般應兩年涂刷一次?？奂坑汀Ｂ菟ㄒ隋冧\防銹.（4）工具式腳手架，在拆除后需要及時進行維修保護,并配套存放。(5） 腳手架使用的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失,在支搭時應將多余件及時回收存放,在拆除亦應及時檢收,不得亂扔亂放。(6） 建立健腳手架工具材料的領發、回收、檢查、維修制度，按照誰使用，誰維修、誰管理的原則，實行限額領用或租賃方法，以減少丟失和損失。腳手架工程計算書一、參數信息:1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 28。1 m,立桿采用單立管;搭設尺寸為：立桿的橫距為 1。1m，立桿的縱距為1。8m16、，大小橫桿的步距為1。8 m；內排架距離墻長度為0。40m;大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483。2;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00;連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1 層；3。風荷載參數本工程地處xx市，基本風壓0.50 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.21，風荷載體型系數s為1。00；腳手架計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（k17、N/m）：0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0。150;安全設施與安全網(kN/m2)：0。005;腳手板類別:竹笆片腳手板;欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0。035；腳手板鋪設總層數：4；二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ;腳手18、板的自重標準值:P2=0。31。05/（2+1）=0.105 kN/m ；活荷載標準值： Q=21。05/(2+1）=0.7 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1。20。035+1。20。105=0。168 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0。98 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0。080.1681.52+0。100。981。52 =0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為19、 M2max= 0。100。1681。52-0.1170.981.52 =0.296 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0。251106，0.296106)/4730=62.579 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為= 62。579 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0.035+0。105=0.14 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =0。7 kN/m;最大撓度計算值為：= 0.6770.1415004/(120、002.06105113600）+0。9900。715004/(1002.06105113600） = 1.705 mm；大橫桿的最大撓度1.705 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ1302001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0351.5 = 0。053 kN;腳手板的自重標準值：P2=0.31.051。5/(2+1)=0。158 kN；活荷載標準21、值：Q=21.051.5/(2+1） =1。050 kN;集中荷載的設計值： P=1.2(0.053+0。158）+1.4 1。05 = 1.723 kN;小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = 1。20.0351。052/8 = 0。006 kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.7231.05/3 = 0.603 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。609 kN。m；最大應力計算值 = M / W = 0。609106/4730=12822、.712 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =128。712 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=50.03510504/(3842。06105113600） = 0。024 mm;大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。053+0。158+1。05 = 1。261 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax = 1260。61050(310502-410502/9 ） /（72223、。06105113600） = 2。213 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0。024+2.213 = 2。237 mm；小橫桿的最大撓度為2.237 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿24、的自重標準值： P1 = 0。0351。52/2=0。053 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN;腳手板的自重標準值： P3 = 0.31.051。5/2=0。236 kN；活荷載標準值： Q = 21。051.5 /2 = 1。575 kN；荷載的設計值： R=1。2（0。053+0.019+0。236)+1.41。575=2.575 kN；R 8。00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN25、/m NG1 = 0。1248+（1。802/2)0.035/1.8018。00 = 2。777kN；（2）腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0。3kN/m2 NG2= 0.341.8（1.1+0。3）/2 = 1。215 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15kN/m NG3 = 0.1541.8/2 = 0。45 kN;(4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網；0。005 kN/m2 NG4 = 0.0051.818 = 0。135 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.577 kN；活荷載為施工荷26、載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 21。11.81/2 = 1。575 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Uz= 1。206 ； Us 風荷載體型系數：取值為1；經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0.7 0。451.2061 = 0。38 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 27、1.2NG+1.4NQ= 1。24.577+ 1.41.575= 7.698 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1.24。577+ 0.851。41.575= 7.367 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。381。51.82/10 = 0.22 kN.m；六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 7。698 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得：k =28、 1。155 ；當驗算桿件長細比時,取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表得: = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3。118 m;長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.188 ；立桿凈截面面積： A = 4。5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 7698/（0。188450)=90。991 N/mm2;立桿穩定性計算 = 90。991 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!考慮29、風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 7.367 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得: k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比： L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0。188立桿凈截面面積: A = 4。5 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 7367.13/(0。1830、8450）+219705。583/4730 = 133.531 N/mm2；立桿穩定性計算 = 133.531 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！七、最大搭設高度的計算： 按規范5.3。6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。8 kN;活荷載標準值：NQ = 1。575 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m;Hs =0.1884.510-4205103（1。21.8+1。41.31、575）/（1.20。125）=86.659 m;按規范5.3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H = 86.659 /（1+0。00186。659)=79.748 m；H= 79。748 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m,小于H，滿足要求！按規范5.3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.8 kN；活荷載標準值:NQ = 1。575 kN32、;每米立桿承受的結構自重標準值:Gk = 0。125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1。40。85） = 0.22 /（1。4 0.85） = 0。185 kN。m；Hs =（ 0。1884.510-4205103（1。21。8+0.851。4(1。575+0.1884。51000.185/4。73）)/（1。20。125）=62.628 m；按規范5。3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H = 62。628 /(1+0.00162。628）=58.937 m;H= 58。937 和 50 比較取較小值.經計算得到，腳33、手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為18m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.38 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。2 m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）, N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算:Nlw = 1.4WkAw = 8。616 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 13。616 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf =34、 Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到=0。949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4。5 cm2;f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494。5104205103 = 87。545 kN；Nl = 13。616 Nf = 87。545,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 13。616小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc =35、 90 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 90 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A =38。489 kPa ;其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 7.698 kN;基礎底面面積：A = 0。2 m2。p=38.489 fg=90 kPa 。地基承載力滿足要求！十、安全措施 1、搭拆腳手架必須由經安全技術教育的架子工承擔，并經常進行體格檢查,凡患有高血壓、心臟病等不適應高空作業者，不得上腳手架操作。 2、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。 3、搭設腳手架起步時，應設臨時剪刀撐及臨時拋撐,搭設中要隨時按規定做好腳手架與主體結構的拉撐工作和鋪好腳手笆，同時應設一道隨腳手架搭設高度提升的安全網. 4、吊運腳手笆及腳手架鋼管等須用專用的保險吊鉤，鋼管嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。 5、遇有惡劣氣候（如風力在六級以上）影響施工安全時，不得進行高空腳手架搭拆工作。6、嚴禁在腳手架上堆放鋼模板、木料及施工多余的物料等以確保腳手架暢通和防止超荷載。