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1、1編制說明12編制依據13工程概況14施工部署15腳手架質量保證36 安全施工技術措施77 文明施工要求108主要勞動力使用計劃119主要施工機械需用計劃1110主要施工用料1211 附腳手架計算書121編制說明本方案是針對氣化框架主體結構外裝飾裝修腳手架編制.2編制依據1） 氣化框架施工圖.2） 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001。3） 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ 8091。3工程概況本工程為xx化工基地28萬噸/年合成氨項目-氣化裝置氣化框架。該框架平面軸線尺寸：77。1m21m。框架凈高為45m。.針對該工程編制外裝飾裝修腳手架施工方案,以方便指導施工.42、施工部署4.1原材料要求：腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092)中規定的483.5mm鋼管,其質量應符合國家標準碳素結構鋼(GB/T700）中Q235-A級鋼的規定.應對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831)的規范；腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N。m時,不得發生破壞.腳手板采用厚度為50的木跳板及竹跳板。4。2.腳手架設計及構造4。21設計本工程腳手架采用落地式扣件腳手架，為雙排架腳手架。鋼管規格為483、3.5，主要用于外墻裝飾，腳手板為竹制腳手板及木跳板,用鐵絲與腳手架綁扎牢固，并加18cm高擋板。 4。22立桿本工程鋼管外腳手架基礎做法：先將地面夯實,并用C10素砼做10cm厚硬地面，并在外架立桿外邊約30cm處設一條排水溝，用墊木作為腳手架的支點，下墊200020050木跳板。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接.接頭交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。腳手架立桿步距為1.8m，排距0.8m,縱距1。5，內排架距離墻長度0。3m。4.2.3大橫桿大橫桿置于小橫桿之上，在立桿的內側，4、用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于3 跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈.大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置,不在同步、同跨內.相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不得超過全長的1/300，局部高差不得超過50mm。4.2.4 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿下,該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間等間距設置增設2 根小橫桿,其最大間距不大于75cm.小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸5、出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，作業層時在小橫桿下面設置一層水平安全兜網封閉，同步內有根小橫桿超過這一限制,可在作業層采取鋼管三角斜撐的方式予以加固.上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置,同層的相臨小橫桿在立桿處相向布置。4.2。5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm 處的立桿上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 4.2.6 剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上,并沿架高連續6、布置.剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上,另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。 剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm,并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm.4.2.7 腳手板腳手板采用200020050木跳板，每塊木跳板不得大于30kg。在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升，同時鋪設不超過兩層,并設置安全網及防護欄桿,防護欄桿高度不小于1。2 m。腳手板設置在3 根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑4mm的鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定,腳手板長度不得小于2m。腳手板應平7、鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm,構造見下圖所示.靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板應重疊放置,搭接長度不小于20 cm，伸出橫向水平桿的長度不應小于10 cm ，避免出現探頭及空擋現象。4。2。8 連墻件連墻件采用剛性連接,兩步三跨設置,垂直距離為3m,水平距離為4.5m。氣化框架北側連接方式：每層在柱梁用腳手管鎖緊，南側每層在門窗洞口鎖死,用頂桿與外墻頂緊，外側頂桿端頭用木板與外墻磚隔開，以免碰壞外墻磚。4。2.9 防護設施腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.86.0m 的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側.作8、業層腳手架立桿于0.9m處設有一道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。5腳手架質量保證5。1 構配件允許偏差（詳見表8-1)5。2 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法（詳見表82）5。3 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準檢 查 項 目安裝扣件數量（個）抽檢數量(個）允許的不合格數連接立桿與縱(橫)向水平桿或剪刀撐的扣件;接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件12013200505連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處)1201320050106 安全施工技術措施6。1安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件,是達到無重大傷亡事故的必然9、保障,也是我項目部 “質量是企業的生命，安全是效益的保證”的根本要求.為此經理部成立以經理為組長的安全防護領導小組,其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長:王文言(項目經理）-負責協調工作。副組長：江傳喜（施工經理）-現場施工總指揮。李亞威（項目總工)-技術總部署。蘇剛（安全經理）-腳手架搭設檢查、監督.組 員： 周明銘（土建工程師)技術交底，現場施工協調。李宏生（質檢科長）-現場質量檢查。架子搭設班長負責現場具體施工。6。1 材質及其使用的安全技術措施6。1.1 扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其10、開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。6。1.2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。6。1.3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。6。1.4 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用.6。1.5 嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。6。2 腳手架搭設的安全技術措施6。2。1 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷,頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75以上才能施工。6.2.2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁11、在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方,并得到允許,以防墜落傷人。6。2。3 開始搭設立桿時,應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。6.2。4 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全,未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定.6。2。5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6.2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查,驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊.6。2.7 外腳手架的卸荷嚴格采用25的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接,嚴禁私自拆改。6。3 腳手架上施工作12、業的安全技術措施6.3。1 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經項目部同意不得任意拆除腳手架部件。6。3。2 嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。6.3。3 結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。6。3。4 當作業層高出其下連墻件3.6m 以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。6.3.5 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。6。3.6 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。6。4 腳13、手架拆除的安全技術措施6。4。1 腳手架拆除前,方案編制人員和專職安全員必須按專項施工方案和安全技術措施的要求對參加拆卸人員進行安全技術書面交底，并履行簽字手續。并全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果,擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準進行腳手架拆除。6。4。2 腳手架拆除時，施工員必須察看施工現場環境,包括空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。應全面檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求，同時應清除腳手架上的雜物及影響拆卸作業的障礙物。6。4。3 腳手架拆除時應劃分作業區，周圍設繩綁圍14、欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入.作業人員應嚴格執行施工方案及有關安全技術規定。6.4。4 腳手架拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方，以防墜落.6。4。5 在腳手架拆除時，不得中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。6.4。6 每天腳手架拆除下班時,不應留下隱患部位。6。4.7 腳手架拆除時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。6。4。8 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。6。4。9 所有的腳手板,應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。6。4.10 拆下的零配15、件要裝入容器內，用吊藍吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。6.4.11 當腳手架采取分段、分立面拆除時，事先應確定技術方案,對不拆除的腳手架兩端,事先必須采取必要的加固措施。6。4.12拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。拆除腳手架時連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。6.4。13拆卸時應有可靠的防止人員與物料墜落的措施。拆除桿件及構配件均應逐層向下傳遞，嚴禁拋擲物料。7 文明施工要求 根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的貫標精神、集團公司“文明四區建設”的要求以及我項目部創建“樣板工地”的總體部署,要求施工時作到如下:7。16、1 進入施工現場的人員戴好安全帽,高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等,現場嚴禁吸煙。7。2 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得隨意拆除和移動標示牌.7。3 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧.7。4 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。7。5 上架子作業人員上下均應走人行梯道,不準攀爬架子。7。6 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時,應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7。7 腳手架驗收合格17、后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。7。8 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動;塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。7.9 不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁任意懸掛起重設備。7.10 在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。7.11 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。7。12 腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查,發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決18、。7。13 要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體.7.14 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。7。15 使用的工具要放在工具袋內,防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。7。16 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。7.17 施工人員做到活完料凈腳下清,確保腳手架施工材料不浪費.7。18 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理.應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊,妥善保管。7.19 六級（含六級）以上大風及雷雨、霧、大雪等19、天氣時嚴禁繼續在腳手架上作業.雨、雪后上架作業前應清除積水、積雪，并應有防滑措施。 8主要勞動力使用計劃勞動力配備表工 種人 數任 務架子工30負責架子搭設及拆除測量放線工1負責腳手架垂直度控制9主要施工機械需用計劃機具配備名 稱數 量用途備注架子扳手60把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手2把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈1把調整架子水平彎曲度10主要施工用料材料配備名 稱數 量規 格備注鋼管4000m483.5mm腳 手 板400m3厚5cm、寬2030cm密目安全網3000m21。8m6。0m水平安全網1500m2直角扣件3000個旋轉扣件700個對接扣件1000個11 附腳手架計算20、書 落地架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范（GB 500172003）等規范。一、參數信息：1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0.80米,立桿的步距為1。80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 45.0 米,立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 3；采用的鋼管類型為 483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件21、采用兩步三跨，豎向間距 3。60 米，水平間距4。50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工荷載均布參數（kN/m2）:2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數：2；3.風荷載參數安徽省合肥市地區，基本風壓為0。35,風荷載高度變化系數z為0。84，風荷載體型系數s為0.65；4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2)：0。1345；腳手板自重標準值(kN/m2 ）：0.350;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2）：0.110；安全設施與安全網（kN/m2 )：0。005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿沖壓鋼；5。地22、基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值（kN/m2）：500.00;基礎底面擴展面積（m2):0。09;基礎降低系數:0.40。 二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。033 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0。3500.800/（3+1）=0。070 kN/m ；活荷載標準值: Q=2。0000.800/(3+1)=0。400 kN/m；靜荷載的計算值： q1=1。20。033+1。20.070=0。124 kN/m；活荷載23、的計算值: q2=1.40。400=0。560 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2。強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下：跨中最大彎距為M1max=0.080.1241。5002+0.100。5601。5002 =0.148 kN.m;支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= 0.100。1241.5002-0。1170.5601.5002 =0.175 kN。m;我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.148106,0.175106)/4490.24、0=38.976 N/mm2；大橫桿的抗彎強度：= 38.976 N/mm2 小于 f=205。0 N/mm2。滿足要求!3。撓度計算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。033+0.070=0。103 kN/m;活荷載標準值: q2= Q =0.400 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度;V= 0.6770.1031500.04/(1002.06105107800.0）+0.9900.4001500.04/（1002.06105107800。0） = 1.062 mm;腳手板，縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與1025、 mm ;大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0331.500 = 0.050 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3500。8001。500/(3+1)=0。105 kN；活荷載標準值：Q=2。0000.8001.500/(3+1） =0.600 kN;荷載的計算值: P=1。2（0.050+0.105）+1。4 0.600 = 1.026 kN； 小橫桿26、計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20。0330.8002/8 = 0.003 kN.m;集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1。0260.800/2 = 0.410 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.414 kN。m； = M / W = 0。414106/4490。000=92。110 N/mm2 ；小橫桿的計算強度小于 205。000 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載27、引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000） = 0。008 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.105+0。600 = 0。755 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax = 19 754.950800.0003 /(384 2。060105107800.000） = 0。861 mm ；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.861 = 0.869 mm;小橫桿的最大撓度小于 (800。000/150)=5.333 與 10 mm,滿足要求28、！；四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P1 = 0。0330。800=0。027 kN;腳手板的荷載標準值: P2 = 0。3500。8001。500/2=0.210 kN；活荷載標準值： Q = 2。0000。8001。500 /2 = 1。200 kN；荷載的計算值： 29、R=1。2（0。027+0.210)+1。41。200=1.964 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0。1248NG1 = 0.12545.000 = 5。616 kN；(2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35NG2= 0。35041.500(0.800+0.3）/2 = 1。155 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11NG3 30、= 0。11041。500/2 = 0。330 kN；（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2）；0.005NG4 = 0.0051.50045.000 = 0.337 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。439 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 2.0000.8001。5002/2 = 2。400 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：Wo = 0。350 31、kN/m2；Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz= 0。840 ；Us 風荷載體型系數：Us =0.649 ；經計算得到，風荷載標準值：Wk = 0.7 0.3500.8400。649 = 0.134 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG+1。4NQ= 1。27。439+ 1。42.400= 12.286 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。27.439+ 0。851。42。400= 11.782 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW32、計算公式：Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。1341。5001。8002/10 = 0.077 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時,立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸心壓力設計值 ：N =12。286 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.59 cm；計算長度附加系數 :K = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。188 ;立桿凈截33、面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 12286。000/(0。188424。000)=154。132 N/mm2；立桿穩定性計算 = 154.132 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.782 kN;計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.59 cm；計算長度附加系數 ： K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh34、 確定:lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。188立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205.000 N/mm2； = 11782。200/(0.188424.000）+77245.519/4490.000 = 165.014 N/mm2；立桿穩定性計算 = 165。014 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！七、最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可35、搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN）計算公式為:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。823 kN;活荷載標準值 ：NQ = 2.400 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0。125 kN/m；Hs =0。1884。24010-4205.000103-(1.21.823+1。42.400）/（1。20.125）=72.075 m；腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = 72。075 /（1+0.00172。075）=67.229 m；H= 67.229 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H 36、=50.000 m.考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.823 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.400 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m;計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / （1.40。85) = 0.077 /(1。4 0.85) = 0.065 kN.m；Hs =（ 0。1884。240104205.00010-3-(1.21.823+0.851.4(2。400+0.1884.240037、。065/4.490)）)/（1。20。125)=66.283 m；腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = 66。283 /（1+0。00166。283）=62。163 m；H= 62。163 和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值 H =50.000 m。八、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No風荷載基本風壓值 Wk = 0.134 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), No= 5.000 kN;風荷載產38、生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算:NLw = 1.4WkAw = 3。029 kN；連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8。029 kN；其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，l為內排架距離墻的長度，由長細比 l/i=300。000/15.900的結果查表得到0。949；A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2;連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.24010-4205。000103 = 82。487 kN；Nl=8。029Nf=82。487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=8。029小于雙扣件的抗滑力 16。0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值：fg = fgkKc = 200.000 kN/m2;其中,地基承載力標準值：fgk= 500.000 kN/m2 ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ；立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =130。913 kN/m2 ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.782 kN；基礎底面面積 （m2)：A = 0.090 m2 。p=130。913 fg=200.000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！